2. 哈尔滨工业大学 深圳研究生院,广东 深圳 518055
2. Shenzhen Graduate School, Harbin Institute of Technology, Shenzhen 518055, Guangdong, China
随着载人飞船、空间站、长寿命卫星等航天器长期在轨运行工作,未来在轨服务技术具有巨大的应用前景.传统卫星平台的结构和规模日益复杂庞大,显现出较大的局限性[1-2].例如传统卫星多是结构不变、封闭完好的多面体,整个卫星结构十分复杂,难以实现内部有效载荷的在轨维修.变构型技术能够改变卫星平台的动力学特性,通过平台结构的有效载荷/仪器设备安装面的在轨展开、移动等动作或整体平台结构的几何变化实现故障点外露或维修工具可达的目标,实现故障的在轨维修与设备升级维护等.
目前, 国内外对变构型卫星结构机构技术的研究较少,Hexpak[3-5]是美国洛克希德·马丁公司于2006年提出的一种空间可展开卫星,其发射状态叠成自承重的堆栈结构,在轨可展成平面构型. PETSAT[6-8]是由日本东京大学等针对小卫星设计的一种变构型模块化卫星,PETSAT可根据任务需要选择面板的类型和数量,能够灵活布置发射时的堆栈形式,入轨后可展开成指定构型.国内西北工业大学开展了一些变构型卫星研究[9-12],包括提出铰链展开式、齿轮齿条式和螺杆螺母式等多种变构型卫星和相关的运动学和动力学特性分析.目前,国内外对变构型卫星平台结构机构技术的研究较少,美国和日本开展了变构型卫星平台地面原理样机验证.国内科研人员仅进行了一些构型方案设计和分析,暂无研制成型的变构型卫星平台结构.现有的变构型卫星平台主要为了满足卫星模块化或散热等需求,仅考虑在轨展开,并未考虑在轨收拢.
本文针对大型通信卫星平台内部有效载荷在轨维修的需求,设计一种具有较佳综合性能的可重复变构型桁架式卫星平台结构.首先, 对变构型卫星平台构型进行多方案设计;然后, 提出变构型卫星平台的主要性能指标,基于模糊综合评价法[13-14]优选出了综合性能较优的构型;最后, 完成变构型卫星平台结构设计和3D打印模型的制作.
1 变构型卫星平台多方案设计 1.1 卫星平台框架结构选择目前, 卫星平台框架结构外形有四棱柱、六棱柱、圆柱体或圆锥体等,其特点如表 1所示.
综合以上因素,并考虑到变构型卫星平台要求其变构型可重复且机构简单,适用于变构型卫星平台的外形为四棱柱、六棱柱和八棱柱.
1.2 卫星平台承力结构选择卫星平台承力结构主要有板式结构、中心承力筒和桁架结构3种,随着卫星结构质量和寿命不断增加,桁架结构因载重比大、质心较低、有效扩展设备安装空间以及适用于大型卫星等优点,成为卫星平台承力结构的发展方向. 图 1为6种桁架结构示意图.
本文针对四棱柱、六棱柱和八棱柱卫星平台外形分别设计了两种形式桁架结构:一种为外斜杆连接在边框杆中间,另一种为外斜杆连接在边框杆结合处.
1.3 变构型卫星平台构型设计根据所设计的卫星平台框架结构和承力结构,可得到6种桁架式卫星平台构型.为了实现卫星平台折展板的展开和收拢,将部分桁架结构进一步设计成折展机构,可以得到图 2所示的6种变构型桁架式卫星平台构型.
卫星平台收拢状态包络直径3 m,高度2 m,对接环直径1.5 m.框架结构采用厚度为50 mm的铝蜂窝板,桁架结构采用厚度为10 mm的碳纤维方管杆件.
2 变构型卫星平台性能分析影响变构型卫星平台性能的主要指标包括质量、惯量变化率、整流罩面积利用率、展开表面积比、变构型前后振动频率、设备布局影响和折展机构复杂度等.为使卫星平台具有较大的变构型幅度,要求惯量变化率大于50%;为了避免火箭发射时发生共振,要求卫星平台收拢状态振动基频大于30 Hz;为了避免卫星平台在轨维修时发生共振,要求其展开状态振动基频大于5 Hz.
2.1 结构质量和惯量变化率火箭运载的载荷是有限的,卫星平台质量减小意味着其所携带的有效载荷增多.惯量变化率则反映了卫星平台展收前后变化的幅度.运用Solidworks软件建立6种变构型卫星平台的简化模型,获得构型的质量和惯量,如图 3所示:6种构型的质量(u1)依次增加;6种构型惯量变化率(u2)都大于50%,且逐渐增加,变化幅度满足设计要求.
火箭整流罩面积利用率越大, 一定程度上意味着卫星平台内部空间越大,可以增加携带的有效载荷.卫星平台整流罩面积利用率为卫星平台底面积与整流罩面积之比,公式为
$ {u_3} = \frac{{n{r^2}\sin \left( {2{\rm{ \mathsf{ π} /}}n} \right)}}{{2{r^2}{\rm{ \mathsf{ π} }}}} = \frac{{n\sin \left( {2{\rm{ \mathsf{ π} /}}n} \right)}}{{2{\rm{ \mathsf{ π} }}}}. $ |
式中:r为整流罩半径,m;n为支撑板数量.
计算结果如图 4所示:整流罩面积利用率随着支撑板数量增加而增加,方案6利用率最大.
有效载荷一般安装在卫星的底板和支撑板上,可展开面板的表面积比越大,表明可满足外部维修的有效载荷越多.卫星平台可展开的表面积为
$ {S_1} = 2\left( {n - 2} \right)rh\sin \left( {2{\rm{ \mathsf{ π} /}}n} \right), $ |
卫星平台总表面积为
$ {S_2} = n{r^2}\sin \left( {2{\rm{ \mathsf{ π} /}}n} \right) + 2nrh\sin \left( {{\rm{ \mathsf{ π} /}}n} \right), $ |
卫星平台展开表面积比为
$ {u_4} = \frac{{{S_1}}}{{{S_2}}} = \frac{{2\left( {n - 2} \right)/h\sin \left( {{\rm{ \mathsf{ π} /}}n} \right)}}{{nr\sin \left( {2{\rm{ \mathsf{ π} /}}n} \right) + 2nh\sin \left( {{\rm{ \mathsf{ π} /}}n} \right)}}. $ |
式中:r为整流罩半径,m;h为卫星平台高度,m;n为支撑板数量.
卫星平台展开表面积比与卫星平台高度和支撑板数量的变化关系如图 5所示.卫星平台展开表面积比受卫星平台高度影响相对较小,随支撑板数量的增加而明显增加.
将Solidworks软件中建立的简化模型导入ANSYS Workbench软件,分析卫星平台收拢状态和展开状态下的振动频率.零件之间固定采用绑定约束,零件之间转动和滑动采用不分离约束.
收拢状态下固定卫星平台对接环,分析得出卫星平台前三阶振动频率如图 6所示,其中一阶和二阶振动频率对应卫星平台横向和纵向振动,三阶振动频率对应桁架局部振动. 6种卫星平台横向基频(u5)均>30 Hz,满足设计要求.
展开状态下为自由模态,分析得出卫星平台前三阶振动频率(忽略前6个为0 Hz的刚体模态)如图 7所示,其中一阶和二阶振动频率对应卫星平台折展板振动,三阶振动频率对应桁架局部振动. 6种卫星平台振动基频(u6)均>5 Hz,满足设计要求.
桁架结构将卫星平台的内部空间分割成几部分,这对卫星平台内部携带的有效载荷的尺寸、位置布局和操作空间造成了一定的限制.以设备布局影响(u7)最大的方案6为标准,采用德尔菲法(专家法)请10位专家对6种构型的设备布局影响评价.其中小、较小、一般、较大和大分别对应2、4、6、8、10分值,采用模糊综合评价加权平均型计算出每种方案设备布局影响的综合值,结果如表 2所示.
以6种卫星平台折展机构最为复杂的方案6为标准,同样采用德尔菲法计算出每个方案机构复杂度的综合值,结果如表 3所示.方案1、方案3和方案5均采用平面折展机构,方案2、方案4和方案6均采用空间折展机构,平面折展机构和空间折展机构的复杂度差别较大,表 3结果符合实际情况.
卫星平台性能指标较多,各个指标相互耦合,为了综合考虑所有指标对卫星平台影响,本文采用模糊综合评价法对6种变构型卫星平台进行综合性能评价和构型优选.根据上文可得卫星平台主要性能指标如表 4所示.
为了排除由于指标的量纲不同及其数值的悬殊差别所带来的影响,需要对指标作无量纲化处理和一致化处理.本文采用极大化指标方法,对于越高越好的指标,采用式(1)来计算其隶属度:
$ X_{ij}^ * = {X_{ij}}/{{\bar X}_j}, $ | (1) |
而越低越好的指标,采用式(2)计算隶属度:
$ X_{ij}^ * = {{\bar X}_j}/{X_{ij}}. $ | (2) |
式中:i为方案;j为指标;Xij为第i个方案第j个指标的值;Xj为第j个指标所有方案的平均值,结果见表 5.
因为各个指标相对卫星平台性能的重要程度是不同的,本文采用层次分析法[15]构造各个指标的权重系数,得出卫星平台的指标相关性如表 6所示.
因为判断矩阵本身具有一定的主观性,所以本文采用更为简便的近似求解法——方根法求解矩阵的特征向量,根据式(3)和式(4)计算各个指标的权重如表 7所示.
计算初始权重系数为
$ {{W'}_i} = \sqrt[m]{{{a_{i1}}\;{a_{i2}}\; \cdots \;{a_{im}}}}. $ | (3) |
式中:i为第i个指标;m为总指标数;a为指标相关性的数值.
计算归一化权重系数Wi′:
$ {W_i} = {{W'}_i}/\sum\limits_{i = 1}^m {{{W'}_i}} $ | (4) |
模糊综合评价模型的算子有主因素决定型、主因素突出Ⅰ型、主因素突出Ⅱ型和加权平均型.前3种算法重点考虑对系统影响最大的因素,其它次要因素则被忽略,适合以单项指标作为评优准则时采用.加权平均型比较精确,适用于考虑整体因素的综合评价.因此本文采用加权平均型M(·,+),公式为
$ {b_j} = \sum\limits_{i = 1}^m {\left( {{a_i}{r_{ij}}} \right)} ,\left( {j = 1,2, \cdots ,n} \right). $ | (5) |
式中:i为第i个指标;j为第j个方案;m为总指标数;n为总方案数;a为指标权重,r为隶属度.
由表 7可知权重矩阵为
$ \mathit{\boldsymbol{A}} = \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {0.2286}&{0.2286}&{0.0434}&{0.0971}&{0.0971}&{0.2286}&{0.0434}&{0.0330} \end{array}} \right]. $ |
由表 4可知评价矩阵为
$ \mathit{\boldsymbol{R}} = \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {1.2278}&{1.1587}&{1.0362}&{0.9734}&{0.8821}&{0.8313}\\ {0.7923}&{0.8130}&{0.9612}&{1.0397}&{0.1905}&{1.2033}\\ {0.8079}&{0.8079}&{1.0495}&{1.0495}&{1.1426}&{1.1426}\\ {0.8349}&{0.8349}&{1.0330}&{1.0330}&{1.1321}&{1.1321}\\ {0.9801}&{1.0112}&{0.9409}&{0.9572}&{1.0447}&{1.0656}\\ {1.0962}&{1.3389}&{0.6651}&{1.3067}&{0.5668}&{1.0263}\\ {1.3571}&{1.4250}&{0.9828}&{1.0961}&{0.7500}&{0.7703}\\ {1.8333}&{0.7928}&{1.6296}&{0.7333}&{1.3968}&{0.6667} \end{array}} \right]. $ |
由式(5)可计算综合评价为
$ \begin{array}{l} \mathit{\boldsymbol{B}} = \mathit{\boldsymbol{A}} \cdot \mathit{\boldsymbol{R}} = \\ \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {1.0431}&{1.0591}&{0.9423}&{1.0695}&{0.9430}&{1.0181} \end{array}} \right]. \end{array} $ |
根据最大隶属度原则,模糊综合评价结果:方案4>方案2>方案6>方案1>方案5>方案3,故方案4具有较佳的综合性能.
4 变构型卫星平台结构设计 4.1 折展机构自由度计算优选变构型卫星平台的折展机构是由机架、丝杠螺母机构、驱动杆、展开杆、连接杆、横杆与折展板组成空间连杆机构,如图 8所示.电机驱动丝杠螺母机构,丝杠螺母机构驱动空间连杆机构运动,从而实现折展板联动展开和收拢.
该空间机构共有17个活动构件,0个Ⅰ级副,0个Ⅱ级副,0个Ⅲ级副,0个Ⅳ级副,23个Ⅴ级副,即n=17, P1=0, P2=0, P3=0, P4=0, P5=23.
空间连杆机构共有6个封闭环,左侧机构和右侧机构对称,各有3个封闭环:第1个环路由机架、丝杠螺母、右(左)驱动杆和右(左)展开杆组成平面机构,共有3个公共约束:m1=m4=3;第2个环路由丝杠螺母、右(左)驱动杆、右(左)展开杆、右(左)连接杆、右(左)横杆和右(左)折展板组成,有一个公共约束:m2=m5=1;第3个环路由两个右(左)横杆和两个右(左)折展板组成Myard机构,有3个公共约束:m3=m6=3.
空间机构多闭环自由度计算公式[16]:
$ \begin{array}{l} F = \sum\limits_{i = 1}^P {{f_i}} - \sum\limits_{i = 1}^L {\left( {6 - {m_i}} \right)} = \\ \;\;\;\;\;\;{P_5} - \left( {6 - {m_1}} \right) - \left( {6 - {m_2}} \right) - \cdots - \left( {6 - {m_6}} \right) = \\ \;\;\;\;\;\;23 - \left( {6 - 3} \right) - \left( {6 - 1} \right) - \left( {6 - 3} \right) - \left( {6 - 3} \right) - \\ \;\;\;\;\;\;\left( {6 - 1} \right) - \left( {6 - 3} \right) = 1. \end{array} $ |
式中:P为运动副数目,L为机构中闭环数目.
4.2 卫星平台结构设计和功能演示详细设计了优选的变构型桁架式卫星平台结构,收拢和展开状态如图 9所示.采用3D打印技术制作了变构型卫星平台等比缩小200倍的模型,如图 10所示.上下驱动模型中间的滑块,卫星平台的左右折展板可以同步展开和收拢,桁架式卫星平台原理上可实现可重复变构型的功能.
1) 根据传统卫星平台的框架结构和承力结构,本文设计了6种可以实现重复变构型的桁架式卫星平台构型.提出了评价变构型卫星平台性能的主要指标,分析得出6种构型均能满足性能指标的要求,并采用模糊综合评价法优选出综合性能较佳的构型.
2) 优选的卫星平台构型的折展机构自由度为1,具有唯一确定的运动.设计了变构型卫星平台结构及制作了3D打印模型,桁架式卫星平台原理上可实现可重复变构型的功能.
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