2021, Vol. 53
2. 燕山大学 车辆与能源学院, 河北 秦皇岛 066000
2. School of Vehicle and Energy, Yanshan University, Qinhuangdao 066000, Hebei, China
2015年我国工业锅炉氮氧化物排放总量约3.17 Mt, 占我国氮氧化物排放总量的17.12%[1].与此同时, 工业锅炉排放高度低, 与居民区混杂等特点, 导致其对城镇居民健康与环境产生严重影响.
燃煤烟气中NOx的主要成分是NO, 可被煤或焦炭在适宜条件下异相还原为N2.现有NO生成和还原的研究中探讨了煤阶[2-4]、孔隙结构[4-6]、粒径[7-9]、石墨化程度[10-11]、温度[12]、O2浓度[13-15]等因素的影响, 而对业锅炉应用背景下的研究较少.作者前期在工业实验中发现, 向工业锅炉的炉内高温贫氧区域喷入焦炭, 可以有效降低NO排放.但不同焦炭的NO还原能力依赖于焦炭性质, 区别较大.因此, 对于特定的焦炭, 寻找强化其对NO还原能力的方法是提高焦炭性能的必然诉求.
微波辐射含极性分子的固体材料时, 其极性组分在交变时会产生高频旋转并摩擦生热, 将电磁能转化为热能[16]. Chang等[17-18]对氮氧化物饱和碳吸收剂进行微波再生的试验研究时, 发现48 ℃时用480 W的微波辐射NOx饱和碳吸收剂10 s便有CO和CO2生成; 这表明吸附了NOx的活性点位有着更强的吸波能力, 在微波辐射下会迅速转化成“局部热点”, 成为还原反应的活性中心, 促进NOx还原.马双忱等[19-21]较系统地进行了微波辐射强化活性炭还原NO的研究, 发现随着微波功率的增加, 活性炭脱硝效率所有提高; 活性炭经微波辐射后, 其BET比表面积略有下降, 且含氧酸性基团减少, 碱性特征增加.
现有研究大多针对活性炭或其他含碳化合物, 而且实验温度较低, 其结果不能真实反映工业锅炉的燃烧环境中微波辐射对焦炭还原NO的影响.苹果木焦炭可以代表生物质类碳基材料, 兰炭则是神府煤田盛产的优质侏罗精煤块萃取加工后的副产品, 获取容易且价格低廉; 这两种材料都是可以大规模购买的成熟工业产品.本文以适宜工业应用的苹果木热解焦炭和热解兰炭为研究对象, 探讨了其在较高温度和微波辐射条件下还原NO的能力, 验证了工业锅炉微波强化焦炭还原NO方案的可行性, 为工业锅炉低氮排放技术提供支持.
1 实验系统与方法 1.1 实验系统微波辐射强化焦炭还原NO实验是在特制的微波反应系统中进行的, 实验系统示意图见图 1.实验使用的气体为N2和NO, 流量均由数字型质量流量计(北京七星华创流量计有限公司生产, 每年均会返厂标定)控制. N2分为两路, 一路作为保护气, 另一路和NO在混气罐中混合均匀后作为反应气.保护气和反应气通过四通阀进行切换, 两者不能同时通入石英反应器内.电炉(其温度场每两年或热电偶更换时会标定一次)是加热装置, 并包含微波发生器, 可提供最高1 600 W的微波辐射环境.焦炭盛放在坩埚内部, 坩埚放置于石英反应器内; 石英反应器提供反应的场所.烟气成分的测量(主要是NO浓度)通过一台MRU Vario Plus烟气分析仪完成.
|
1, 2—气瓶; 3, 4, 5—质量流量计; 6—混气罐; 7—四通阀; 8—电炉(内含微波发生器); 9—石英反应器; 10—坩埚; 11—焦炭; 12—过滤器; 13—烟气分析仪(MRU Vario Plus) 图 1 微波反应系统 Fig. 1 Diagram of microwave reaction system |
微波反应系统主体电炉的参数如下：电炉内腔尺寸220 mm×160 mm×215 mm, 电加热功率4 kW, 炉管长度600 mm, 炉管内/外径72/80 mm, 最大微波功率1.6 kW.
MRU Vario Plus烟气分析仪用于测量O2和NO浓度, 其主要技术参数如下：O2量程0~20.9%, 精度±0.2%;NO量程0~0.0005%, 精度±(5*10-6)%.
在红外测温系统上进行了测温实验.红外测温系统(图 2)和微波反应系统(图 1)的主体都是包含了微波发生器的电炉.测温实验采用的是N2, 流量由数字型质量流量计控制.石英密封罩和石英反应器都放置在电炉内, 石英密封罩下端和石英反应器底部啮合密封, 上端利用光学玻璃密封.焦炭盛放在坩埚内部, 坩埚则放置于石英反应器内.实验中样品表面温度的测量是由美国菲力尔公司生产的FLIR A615 25°红外热像仪完成.红外热像仪放置于焦炭正上方40~60 cm处, 可在线测量并记录焦炭表面的温度.美国菲力尔FLIR A615 25°红外热像仪探测器的红外波长范围是7.5~14.0 μm, 测量对象温度范围为-20~150 ℃ + 100~650 ℃ + 300~2 000 ℃.
|
1—气瓶; 2—质量流量计; 3—电炉(内含微波发生器); 4—石英保护罩; 5—石英反应器; 6—坩埚; 7—焦炭; 8—光学玻璃; 9—红外热像仪(FLIR A615 25°) 图 2 红外测温系统示意 Fig. 2 Diagram of infrared temperature measurement system |
初始样品为网上购置的兰炭和苹果木焦炭, 均研磨筛分至＜96 μm备用.实验前对初始样品进行马弗炉慢速热解再处理, 以抵消初始样品非均匀性.具体方法如下：将10 g初始样品平铺于石英容器内, 并放入马弗炉; 向容器内通入Ar(1.5 L/min)以保证热解过程处于惰性气氛; 然后以20 ℃/min升至915 ℃, 并停留10 min后降温, 待温度降至室温后取出样品保存.初始兰炭、热解兰炭、初始苹果木焦炭、苹果木热解焦炭的工业和元素分析见表 1(工业分析按照GB/T 212—2008《煤的工业分析方法》进行, 元素分析采用德国Elementar公司的VARIO Macro cube型元素分析仪进行).
|
表 1 样品的工业分析和元素分析 Tab. 1 Proximate analysis and ultimate analysis of samples |
采用恒温法进行焦炭还原NO实验, 微波实验系统如图 1所示, 具体操作过程如下：1)设定炉膛温度, 待炉膛温度稳定后进行实验的准备工作. 2)调整反应气中N2和NO流量, 保证其符合实验要求并稳定15 min. 3)用坩埚装载一定质量的焦炭样品(热解兰炭4 g或苹果木热解焦炭3 g; 苹果木热解焦炭的堆积密度小于热解兰炭, 坩埚无法装载4 g苹果木热解焦炭), 放入石英反应器内. 4)实验开始前先通入保护气(N2)将反应器内空气排空, 利用MRU Vario Plus持续检测反应器出口O2浓度.待O2浓度归零且持续5 min不变后, 将反应器放入炉内恒温区域. 5)待样品在炉内恒温段停留20 min后, 将保护气(N2)切换成反应气(N2和NO的混合气), 用MRU Vario Plus测量反应器出口烟气中NO的浓度. 6)通入反应气5 min后, 开启微波2 min, 观察反应器出口NO浓度的变化. 7)关闭微波后, 待反应器出口NO浓度稳定, 结束实验并保存数据.试验温度分别是700、800、900 ℃, NO质量浓度分别是1 205.1 mg/m3(700和800 ℃工况), 1 606.8 mg/m3 (900 ℃工况), 微波功率320、640、960 W(700和800 ℃工况), 480、960 W(900 ℃工况).反应气流量2 L/min, 焦炭质量4 g(热解兰炭)或3 g(苹果木热解焦炭), 坩埚直径30.7 mm.
图 6中测温实验同样采用恒温法, 实验系统如图 2所示, 具体操作过程如下：1)将样品放置于坩埚内(热解兰炭4 g或苹果木热解焦炭3 g), 放入炉内后密封炉膛. 2)炉内通入N2将空气排空, 利用MRU Vario Plus持续检测出口O2浓度. 3)待O2浓度归零且保持5 min不变后, 炉膛以10 ℃/min升至800 ℃后恒温15 min. 4)待炉膛温度稳定后, 打开红外热像仪监测焦炭层表面的温度, 同时停止MRU Vario Plus的测量. 5)开启微波2 min, 观察焦炭层表面温度的变化情况. 6)关闭微波, 待焦炭层表面温度稳定后结束实验并保存数据.
|
图 6 微波开启对焦炭表面温度的影响 Fig. 6 Effect of microwave on surface temperature of char |
在热重分析仪上进行两种焦炭样品的反应动力学研究, 具体操作过程如下：取15 mg左右焦炭样品放入坩埚中, 通入保护气(N2, 20 mL/min)和反应气(N2, 80 mL/min), 以10 ℃/min升至105 ℃, 恒温10 min以脱除水分.然后将反应气切换成空气(体积分数79% N2, 21%O2), 流量不变, 同时以20 ℃/min升至1 000 ℃, 并恒温2 min以保证燃尽.
1.4 数据处理采用NO还原率来表征不同微波功率下焦炭对NO的还原能力, 其计算公式如下：
| $ k = \frac{{c_{{\rm{NO}}}^0 - {c_{{\rm{NO}}}}}}{{c_{{\rm{NO}}}^0}} \times 100. $ |
式中：k为NO还原率(%); cNO0为NO的入口质量浓度(mg/m3); cNO为NO的出口瞬时质量浓度(mg/m3).
2 焦炭的物理化学性质分析 2.1 孔隙结构分析苹果木热解焦炭和热解兰炭的比表面积和孔容积随孔径的分布如图 3所示.由图 3可知, 苹果木热解焦炭的孔隙结构较热解兰炭的更为发达. 表 2是两种样品的孔隙结构参数, 苹果木热解焦炭的BET比表面积为99.701 m2/g, 其中微孔比表面积(＜2 nm)为74.343 m2/g, 中孔与大孔比表面积(＞2 nm)为25.358 m2/g; 而热解兰炭的BET比表面积为24.895 m2/g, 其中微孔比表面积为17.403 m2/g, 中孔与大孔比表面积为7.493 m2/g, 均低于苹果木热解焦炭.苹果木热解焦炭的孔容积为0.082 cm3/g, 同样高于热解兰炭的0.029 cm3/g.
|
图 3 苹果木热解焦炭和热解兰炭的比表面积、孔容积随孔径的分布 Fig. 3 Distribution of specific surface area and pore volume of applewood pyrolysis char and pyrolytic semi-char with pore size |
|
|
表 2 苹果木热解焦炭和热解兰炭的孔隙结构参数 Tab. 2 Pore structure parameters of applewood pyrolysis char and pyrolytic semi-char |
微孔与中孔、大孔比表面积之和的比值(SMic/SExt)反映了孔隙的分布情况.对于苹果木热解焦炭和热解兰炭, 该比值分别为2.932、2.323.这说明苹果木热解焦炭的微孔更加发达, 其在平均孔径上的体现是苹果木热解焦炭的平均孔径(7.324 nm)低于热解兰炭的平均孔径(9.150 nm).
2.2 焦炭反应性图 4为苹果木热解焦炭和热解兰炭的TG(剩余质量比)和DTG(失重速率)结果曲线.由图 4可知, 苹果木热解焦炭的曲线较热解兰炭向左偏移, DTG曲线峰值更低.
|
图 4 苹果木热解焦炭和热解兰炭的TG和DTG分析 Fig. 4 TG and DTG analyses of applewood pyrolysis char and pyrolytic semi-char |
TG和DTG曲线的特征参数包括[22]：
1) 初始反应温度Ts：对应前半段DTG曲线失重率为-1%/min时的温度[23];
2) 着火温度Ti：表征焦炭着火性能的主要指标, 着火温度的大小反映了样品的着火性能或者是活化能高低, 其数值越小, 表明越容易着火[24];
3) 燃烧反应速度峰值(dw/dt)max：DTG曲线中绝对值最大的点;
4) Tmax：(dw/dt)max对应的温度;
5)ΔT1/3：对应(dw/dt)/(dw/dt)max=1/3的温度区间;
6) 燃尽温度Th：对应后半段DTG曲线失重率为-1%/min时的温度.
两种样品的TG和DTG曲线的特征参数见表 3.由表 3可知, 苹果木热解焦炭的各项参数均低于热解兰炭, 说明苹果木热解焦炭较热解兰炭发生着火和反应的时间更早, 反应速度先达到最大值, 也更先燃尽.在TG的实验条件下, 焦炭的着火倾向于气固异相着火, 随着样品比表面积的增加(表 3), 焦炭可以更好地与O2接触并吸收环境热量, 易于着火且快速燃尽[25].但是, 从燃烧反应速度峰值看, 苹果木热解焦炭(12.590%/min)的燃烧剧烈强度明显低于热解兰炭(16.600%/min), 这和苹果木热解焦炭的灰分含量更高有关.
|
|
表 3 TG和DTG曲线的特征参数 Tab. 3 Characteristic parameters of TG and DTG curves |
采用于陶然定义的可燃指数C来反映焦炭在燃烧前期的反应能力[26], 可燃指数越小, 代表焦炭的可燃性越差.可燃指数的计算公式如下：
| $ C=\frac{(\mathrm{d} w / \mathrm{d} t)_{\max }}{T_{\mathrm{i}}^{2}}. $ |
表 4为两种样品的可燃指数C的计算参数与结果.由表 4可知, 苹果木热解焦炭的可燃指数C(2.390)略微低于热解兰炭(2.527), 表明前者的前期反应能力和可燃性较后者更差.
|
|
表 4 可燃指数计算参数与结果 Tab. 4 Calculation parameters and results of flammability index |
样品的着火和燃尽性能可由综合燃烧特性指数S反映出[27], 其计算公式如下：
| $ S=\frac{(\mathrm{d} w / \mathrm{d} t)_{\max } \times(\mathrm{d} w / \mathrm{d} t)_{\text {mean }}}{T_{\mathrm{i}}^{2} \times T_{\mathrm{h}}}. $ |
表 5为两种样品的综合燃烧特性指数S的计算参数和结果.由表 5可知, 苹果木热解焦炭的综合燃烧特性指数S(2.716)明显低于热解兰炭(3.396), 说明苹果木热解焦炭的燃烧性能更差.
|
|
表 5 综合燃烧特性指数的计算参数和结果 Tab. 5 Calculation parameters and results of comprehensive combustion characteristic index |
燃烧反应动力学参数可由Coats-Redfern方程计算得到, 可以进一步揭示焦炭的燃烧特性：
| $ \ln \left[\frac{1-(1-\alpha)^{1-n}}{T^{2} \times(1-n)}\right]=\ln \left[\frac{A R}{\beta_{0} E} \times\left(1-\frac{2 R T}{E}\right)\right]-\frac{E}{R T}, \\ \;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;(n \neq 1);\\\ln \left[\frac{-\ln (1-\alpha)}{T^{2}}\right]=\ln \left[\frac{A R}{\beta_{0} E} \times\left(1-\frac{2 R T}{E}\right)\right]-\frac{E}{R T}, \\\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;(n=1). $ |
对于一般反应温度区间和大部分E值而言, (2RT/E)远小于1, 因此两个公式的右边第一项通常为常数.当n=1时, 利用ln[(-ln(1-α))/T2]对1/T作图, 就能得到一条直线, 由直线的斜率和截距便可以确定反应的表观反应活化能E和频率因子A[25].
表 6为两种样品的燃烧反应动力学参数.苹果木热解焦炭的表观反应活化能E(103.10 kJ/mol)低于热解兰炭(146.42 kJ/mol), 表明前者更容易着火, 这一点和着火温度Ti的趋势相吻合.
|
|
表 6 燃烧反应动力学参数的计算参数和结果 Tab. 6 Calculation parameters and results of combustion reaction kinetic parameters |
图 5给出了不同温度条件下微波辐射对苹果木热解焦炭和热解兰炭还原NO的影响.由图 5可知, 苹果木热解焦炭的NO还原率初始值在3个温度下都略高于热解兰炭, 表明前者对NO的还原能力强于后者.这是因为苹果木热解焦炭的孔隙结构更加发达, 容易吸附并还原NO.这一点也和2.2节中苹果木热解焦炭的Ts、Ti、Tmax、Th等参数更高的现象相对应.
|
图 5 微波辐射对苹果木热解焦炭和热解兰炭还原NO的影响 Fig. 5 Effect of microwave radiation onNO reduction by applewood pyrolysis char and pyrolytic semi-char |
从图 5可知, 当微波开启后, 两种焦炭还原NO的能力均有所增强; 当微波停止后, NO还原率回落至初始水平.可见, 微波可以有效促进焦炭对NO的还原.同时, 随着微波功率的增加, 这种促进效果越明显. 700 ℃时, 苹果木热解焦炭的NO还原率平均值较未加微波辐射时分别提高了0.91%(320 W, NO还原率平均值和NO还原率初始值之差, 下同)、7.66%(640 W)和、9.79%(960 W), 热解兰炭提高了1.1%(320 W)、8.94%(640 W)、12.99%(960 W); 800 ℃时, 苹果木热解焦炭提高了0.09%(320 W)、5.76%(640 W)、6.75%(960 W), 热解兰炭提高了0.22%(320 W)、5.95%(640 W)、7.97%(960 W); 900 ℃时, 苹果木热解焦炭提高了0.82%(480 W)、5.94%(960 W), 热解兰炭提高了0.69%(480 W)、7.90%(960 W).
微波辐射对苹果木热解焦炭和热解兰炭均具有热效应, 该热效应使得焦炭表面出现“局部热点”, 可提高焦炭的表面温度. 图 6是红外测温实验获得的微波开启前后焦炭表面温度的平均值, 测试过程中炉膛温度为800 ℃. 图 7是实验过程中红外热像仪测量界面的截图.可以发现, 经过不同功率的微波辐射后, 样品表面温度均有不同程度的提高, 说明微波具有明显的热效应.苹果木热解焦炭的最高温度分别提高至829.8 ℃(320 W)、887.3 ℃(640 W)、905.2 ℃(960 W); 热解兰炭则分别提高至833.0 ℃(320 W)、886.6 ℃(640 W)、912.7 ℃(960 W); 焦炭表面温度随微波功率的提高而增加.温度的增加会促进焦炭对NO的还原[28], 导致微波开启后NO还原率上升(见图 5).当微波关闭后, 焦炭表面温度回落至初始温度附近, 表明热效应只存续于微波辐射过程中; NO还原率也随着微波辐射的关闭回落至初始水平(见图 5).
|
图 7 红外热像仪拍摄的焦炭层表面(苹果木热解焦炭960 W工况, 图中圆圈区域为焦炭层表面, 红色三角代表圆圈区域内的温度最高点, 蓝色三角代表该区域内的温度最低点) Fig. 7 Image of char surface captured by thermal infrared camera (Working condition: applewood pyrolysis char under 960 W; Green circle area is upper surface of char bed, red triangle represents highest temperature, and blue triangle represents lowest temperature) |
微波辐射还具有非热效应. Hunt等[29-30]研究发现, 微波可以选择性加热碳, 进而改变反应平衡常数, 降低反应活化能, 使得反应可以在较低的温度下进行.这是因为微波辐射使焦炭表面产生电子空穴对, 等效于活跃的阳离子和阴离子.阴阳离子分别易和NO中的N与O亲近, 从而为焦炭-NO异相还原反应提供附加力, 促进了NO的还原.不过, 此类型的非热效应同样需要在微波辐射的过程中才会发生, 微波辐射停止, 这种非热效应消失, NO还原率回落至未加微波辐射前的初始水平.
同时, 从图 5发现, 苹果木热解焦炭的还原能力在微波作用的末段, 仍能保持较高的还原能力.而对于热解兰炭, 还原能力在微波作用末段呈现极为明显的降低.这说明苹果木热解焦炭较热解兰炭有更强的持续还原能力.不过微波开启后, 热解兰炭NO还原率的提升大多高于苹果木热解焦炭(900 ℃、480 W工况除外), 表明虽然苹果木热解焦炭的NO还原率初始值更高(源于更加发达的孔隙结构), 但热解兰炭在微波下的收益是高于苹果木热解焦炭的.从表 1可知, 和苹果木热解焦炭相比, 热解兰炭的碳含量更高, 灰分含量更低.碳是吸波材质, 而灰分不是, 所以导致热解兰炭受微波辐射的影响更明显, 在微波下的收益也更高.这一现象也和2.2节中可燃指数C、综合燃烧特性指数S的变化趋势相一致.通过对TG/DTG的研究, 可以对微波开启前后焦炭还原NO能力的变化进行一定程度的预估, 有利于大规模工业推广.
4 结论本文以苹果木热解焦炭和热解兰炭两种低成本, 而且适用于工业锅炉的焦炭为研究对象, 经统一热解处理后比较其孔隙结构和反应性, 探讨微波辐射条件下其对NO的异相还原能力, 并通过红外测温实验验证了微波的热效应.
1) 苹果木热解焦炭的孔隙结构明显比热解兰炭的发达, 苹果木热解焦炭的BET比表面积为99.701 m2/g, 孔容积为0.082 cm3/g, 均高于热解兰炭的24.895 m2/g和0.029 cm3/g.
2) 根据热重分析结果可知, 苹果木热解焦炭较热解兰炭的着火和反应时间更早, 反应速度更先达到最大值并燃尽; 不过, 其燃烧剧烈强度偏弱.此外, 苹果木热解焦炭的可燃指数C(2.390)和综合燃烧特性指数S(2.716)均低于热解兰炭(可燃指数C为2.527, 综合燃烧特性指数S为3.396), 表明前者的前期反应能力、可燃性以及燃烧性能均差于后者.苹果木热解焦炭的表观反应活化能E和指前因子A也低于热解兰炭.
3) 根据焦炭异相还原NO的实验可知, 微波辐射时两种焦炭还原NO的能力均有所增强, 表明了微波辐射可以有效促进焦炭对NO的还原.随着微波功率的提高, 这种促进效果越明显.苹果木热解焦炭的初始还原NO能力强于热解兰炭, 但热解兰炭在微波辐射条件下的收益更明显.根据红外测温实验的结果可知, 微波辐射时各工况的焦炭表面温度均有不同程度的提高, 说明微波的热效应明显, 温度的提高促进了焦炭对NO的还原.
| [1] |
中华人民共和国环境保护部. 2016中国环境状况公报[R/OL].[2019-10-25]. http://www.mep.gov.cn/hjzl/zghjzkgb/lnzghjzkgb/2017-06/P020170605833655914077.pdf
|
| [2] |
BRIX J, NAVASCUÉS L G, NIELSEN J B, et al. Oxy-fuel combustion of millimeter-sized coal char: Particle temperatures and NO formation[J]. Fuel, 2013, 106: 72. DOI:10.1016/j.fuel.2013.01.017 |
| [3] |
KONTTINEN J, KALLIO S, HUPA M, et al. NO formation tendency characterization for solid fuels in fluidized beds[J]. Fuel, 2013, 108: 238. DOI:10.1016/j.fuel.2013.02.011 |
| [4] |
XU Jie, SUN Rui, ISMAIL T M, et al. Nitrogen/NO conversion characteristics of coal chars prepared using different pyrolysis procedures under combustion conditions[J]. Fuel, 2018, 211: 484. DOI:10.1016/j.fuel.2017.08.078 |
| [5] |
ILLÁN-GÓMEZ M J, LINARES-SOLANO A, SALINAS-MARTÍNEZ DE LECEA C, et al. Nitrogen oxide (NO) reduction by activated carbons. 1. The role of carbon porosity and surface area[J]. Energy & Fuels, 1993, 7(1): 146. DOI:10.1021/ef00037a023 |
| [6] |
ARENILLAS A, RUBIERA F, PARRA J B, et al. Influence of char structure on reactivity and nitric oxide emissions[J]. Fuel Processing Technology, 2002, 77: 103. DOI:10.1016/s0378-3820(02)00077-2 |
| [7] |
SHEN Jun, LIU Jiaxun, ZHANG Hai, et al. NOx emission characteristics of superfine pulverized anthracite coal in air-staged combustion[J]. Energy Conversion and Management, 2013, 74: 454. DOI:10.1016/j.enconman.2013.06.048 |
| [8] |
SHEN Jun, LIU Jiaxun, MA Junfang, et al. Parametric study of reburning of nitrogen oxide for superfine pulverized coal[J]. Energy Conversion and Management, 2015, 89: 825. DOI:10.1016/j.enconman.2014.10.059 |
| [9] |
XU Jie, SUN Rui, ISMAIL T M, et al. Effect of char particle size on NO release during coal char combustion[J]. Energy & Fuels, 2017, 31(12): 13406. DOI:10.1021/acs.energyfuels.7b02580 |
| [10] |
WANG Shaobin, SLOVAK V, HAYNES B S. Kinetic studies of graphon and coal-char reaction with NO and O2: direct non-linear regression from TG curves[J]. Fuel Processing Technology, 2005, 86(6): 651. DOI:10.1016/j.fuproc.2004.05.010 |
| [11] |
GAO Jianmin, LI Ximei, WEI Zhenzu, et al. Effect of microwave treatment on the reactivity of synthetic coal char for NO reduction[J]. Energy & Fuels, 2016, 30(12): 10679. DOI:10.1021/acs.energyfuels.6b02395 |
| [12] |
张秀霞.焦炭燃烧过程中氮转化机理与低NOx燃烧技术的开发[D].杭州: 浙江大学, 2012 ZHANG Xiuxia. Nitrogen conversion mechanism during char combustion and development of low NOx technology[D]. Hangzhou: Zhejiang University, 2012 |
| [13] |
NELSON P F, NANCARROW P C, BUS J, et al. Fractional conversion of char N to NO in an entrained flow reactor[J]. Proceedings of the Combustion Institute, 2002, 29(2): 2267. DOI:10.1016/s1540-7489(02)80276-0 |
| [14] |
ZHANG Hai, JIANG Xiumin, LIU Jiaxun, et al. Application of density functional theory to the nitric oxide heterogeneous reduction mechanism in the presence of hydroxyl and carbonyl groups[J]. Energy Conversion and Management, 2014, 83: 167. DOI:10.1016/j.enconman.2014.03.067 |
| [15] |
XU Jie, SUN Rui, ISMAIL T M, et al. Effect of oxygen concentration on NO formation during coal char combustion[J]. Energy & Fuels, 2017, 31(7): 7502. DOI:10.1021/acs.energyfuels.7b00293 |
| [16] |
韦振祖.微波辐射对焦炭微结构及焦炭-NO反应性影响研究[D].哈尔滨: 哈尔滨工业大学, 2016 WEI Zhenzu.Effect of microwave radiation on char microstructure and char-NO reactions[D]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2016 |
| [17] |
CHANG C Y, KIM D S. Microwave induced reactions of sulfur dioxide and nitrogen oxides in char and anthracite bed[J]. Carbon, 2001, 39(8): 1159. DOI:10.1016/s0008-6223(00)00240-2 |
| [18] |
KONG Y, CHANG C Y. Reduction of NOx adsorbed on char with microwave energy[J]. Carbon, 1996, 34(8): 1035. DOI:10.1016/0008-6223(96)00051-6 |
| [19] |
MA Shuangchen, YAO Juanjuan, GAO Li. Experimental study on removal of NO using adsorption of activated carbon/reduction decomposition of microwave heating[J]. Environmental Technology, 2012, 33(15): 1811. DOI:10.1080/09593330.2011.646318 |
| [20] |
MA Shuangchen, YAO Juanjuan, JIN Xin, et al. Kinetic study on desulfurization and denitrification using microwave irradiation over activated carbon[J]. Science China Technological Sciences, 2011, 54(9): 2321. DOI:10.1007/s11431-011-4481-2 |
| [21] |
MA Shuangchen, GAO Li, MA Jingxiang, et al. Advances on simultaneous desulfurization and denitrification using activated carbon irradiated by microwaves[J]. Environmental Technology, 2012, 33(11): 1225. DOI:10.1080/09593330.2011.618934 |
| [22] |
刘辉.元宝山褐煤煤粉再燃降低氮氧化物特性及工程应用研究[D].哈尔滨: 哈尔滨工业大学, 2006 LIU Hui. Research on reaction characteristics and engineering application of NOx reduction by reburning pulverized coal of Yuanbaoshan lignite[D]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2006 |
| [23] |
SU S, POHL J H, HOLCOMBE D, et al. Techniques to determine ignition, flame stability and burnout of blended coals in pf power station boilers[J]. Progress in Energy and Combustion Science, 2001, 27(1): 75. DOI:10.1016/S0360-1285(00)00006-X |
| [24] |
林鹏.秸秆类生物质层燃燃烧特性的试验研究[D].上海: 上海交通大学, 2008 LIN Peng. Experimental study on the biomass combustion character in stoker-fired boiler[D]. Shanghai: Shanghai Jiaotong University, 2008 |
| [25] |
徐力.层燃锅炉焦炭氮转化的调控机制研究[D].哈尔滨: 哈尔滨工业大学, 2019 XU Li.Research on control mechanism of char-nitrogen conversion for layer-burning boilers[D]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2019 |
| [26] |
于陶然, 李成之, 战志刚. 热分析法研究煤的燃烧特性[J]. 冶金能源, 1989, 8(5): 41. YU Taoran, LI Chengzhi, ZHAN Zhigang. A study on characters on combustion of coals with thermogravimetry[J]. Energy for Metallurgical Industry, 1989, 8(5): 41. |
| [27] |
孙学信, 陈建原. 煤粉燃烧物理化学基础[M]. 武汉: 华中理工大学出版社, 1991. SUN Xuexin, CHEN Jianyuan. Physical and chemical basis of pulverized coal combustion[M]. Wuhan: Huazhong University of Science and Technology Press, 1991. |
| [28] |
董利.生物质解耦燃烧降低NO排放机理及应用研究[D].北京: 中国科学院过程工程研究所, 2007 DONG Li.NO reduction by decoupling combustion of biomass and its application[D]. Beijing: Institute of Process Engineering, Chinese Academy of Sciences, 2007 |
| [29] |
FERRARI A, HUNT J, LITA A, et al. Microwave-specific effects on the equilibrium constants and thermodynamics of the steam-carbon and related reactions[J]. The Journal of Physical Chemistry C, 2014, 118(18): 9346. DOI:10.1021/jp501206n |
| [30] |
HUNT J, FERRARI A, LITA A, et al. Microwave-specific enhancement of the carbon-carbon dioxide (Boudouard) reaction[J]. Journal of Physical Chemistry C, 2013, 117(51): 26871. DOI:10.1021/jp4076965 |