对于季冻区，不仅存在春、秋季节的冻融循环作用，而且夏季炎热多雨，相比非季冻地区，对沥青混合料耐久性的要求更高^[1]，而作为填料的矿粉，其物理化学性质影响其与沥青中酸性物质的化学反应状态，进而影响沥青混合料的耐久性^[2]；然而，相关技术规范对矿粉的技术要求极为简单，仅给出了级配、塑性指数和亲水系数等物理指标的技术要求^[3]，而影响沥青胶浆性能的因素不仅仅是矿粉的物理性质，其主要化学成分的含量更是主要因素^[4]。因此有必要研究矿粉的物理、化学性质在冻融循环作用下对沥青胶浆性能的影响，根据其影响的幅度，确定出矿粉的主要物理、化学指标的排序，并采用随机森林法分析影响胶浆性能的主导因素，从沥青材料的化学组成、微观结构和流变性能等方面揭示矿粉的物理化学性质对沥青胶浆耐久性的影响规律，进而提出季冻区沥青混合料用石灰岩矿粉各指标的技术要求。

1 试验方法与材料 1.1 试验方法

石灰岩矿粉中化合物的成分采用XRD(X-ray diffraction)射线衍射光谱进行测量，根据谱图中峰的高度来确定矿粉中各结晶成分的含量，采用氮吸附比表面积及孔径分析仪来测试不同矿粉的比表面积，应用傅里叶红外光谱FTIR测试，判断沥青胶浆在冻融过程中官能团含量的变化^[5-7]，采用原子力显微镜AFM测试其表面微观特性^[8-9]，采用旋转剪切流变仪DSR，研究矿粉的物理化学性质沥青胶浆性能的影响。根据沥青胶浆的制备和冻融循环试验的相关研究^[10-12]，确定沥青胶浆的制备方法如下：配制粉胶比为0.8的沥青胶浆，先用玻璃棒搅拌沥青胶浆10 min，再利用电力搅拌器搅拌15 min，然后在直径为50 mm、深度为10 mm铝皿中一次性浇筑成型，将铝皿置于冰箱和水浴箱中，完成冻融循环试验条件的模拟；胶浆冻结的温度为-20 ℃±1 ℃，冻结时间为16 h，融化温度为20 ℃±1 ℃，融化时间为8 h，一次冻融循环时间为24 h，对经过0、5、10、15次冻融循环的沥青胶浆进行相关性能测试。

1.2 试验材料

沥青胶浆采用安达90号基质沥青，因基质沥青更容易受到老化的作用，从而更容易分析矿粉性质对其性能的影响，表 1为沥青的主要技术指标。

采用4种产地的矿粉，用比表面积(SSA)、塑性指数(IP)、细度指数(X₉₀)和CaCO₃含量(CC)来表征矿粉的物理化学指标，不同矿粉的物理化学性质指标见表 2，可以看出，金泰矿粉的CaCO₃含量最高为90%，山林矿粉的最低为60%。

2 矿粉性质对胶浆化学组成的影响

利用傅里叶红外光谱分析图中吸收峰的位置可以判断物质中所含的化学基团的种类，而吸收峰高度的大小表示化学基团含量的多少；由于沥青胶浆不透明，因此采用反射方法，样品的制备采用溴化钾(KBr)压片法，试验采用PERKINELMER公司的傅里叶红外光谱仪，红外光谱的波数为650~4 000 cm^-1。

对基质沥青和不同矿粉下的沥青胶浆在未冻融和15次冻融的试样进行红外光谱试验，部分红外光谱如图 1所示，根据红外光谱图对比得到的各沥青胶浆官能团含量变化见表 3。

根据图 1和表 3的数据可以得到如下结论：1)掺入矿粉之后的沥青并没有产生新的特征峰，只是某些官能团的含量发生了变化，说明矿粉的加入短期内并没有与沥青产生新的化合物，但是发生了一定的化学反应，影响了官能团的含量。2)根据沥青老化理论，沥青老化的主要原因是亚砜基和羰基的增加，从表 3可以发现，基质沥青和山林矿粉沥青胶浆中的亚砜基有所提高，产生了老化现象，而基质沥青和山林矿粉的CaCO₃偏低(分别为0和60%)，而其他3种矿粉的胶浆未发生老化现象，说明高CaCO₃含量的矿粉(CC>70%)能够减小沥青胶浆的冻融老化。3)基质沥青、年丰沥青胶浆中，位于1 376 cm^-1、1 456 cm^-1处的非对称脂肪族化合物含量下降，这与自由基的反应机理是吻合的，即轻组分产生了裂化与挥发。

综上所述，矿粉的加入会与沥青产生反应，但不会形成新的官能团。矿粉中的CaCO₃会与沥青中的酸酐反应，阻碍沥青的冻融损伤，而且不同的CaCO₃含量对沥青的影响不同，如金泰矿粉中的CaCO₃含量最高，含量为90%，所以其阻碍官能团变化的作用最好。山林矿粉的CaCO₃含量较低，为60%，而且其比表面积最小，粒径较大，导致反应的接触面积小，反应较弱，所以其不能阻止造成沥青老化的主要产物亚砜基的生成。因此，从沥青老化上考虑，矿粉的CaCO₃含量不应低于60%。

3 矿粉性质对胶浆表面特性的影响

经过冻融损伤之后，沥青胶浆表面的粗糙度、弹性模量以及黏附力会产生很大的变化，采用原子力显微镜AFM扫描未冻融和冻融15次沥青胶浆的表面形貌图以及力曲线信息，建立表面形态、力学指标与矿粉性质之间的关系，揭示沥青与矿粉的交互作用机理，确定矿粉的技术标准。

3.1 矿粉性质对胶浆表面形貌的影响

试验中每个扫描点的扫描范围为20 μm×20 μm，每个试样扫描6个点。利用NanoScope Analysis软件分析实验结果。图 2和图 3分别为基质沥青和年丰沥青胶浆未冻融和冻融15次的微观形貌图。

从图 2和图 3中可以看出，基质沥青和沥青胶浆在经过冻融老化之后的表面高低起伏发生了变化，参考粗糙度国际参数^[13-14]，选取Ra评价沥青胶浆表面的粗糙度，计算公式如式(1)所示，不同矿粉下沥青胶浆在冻融循环前后的粗糙度及其降低幅度ΔRa见表 4，沥青胶浆在冻融循环前后Ra的变化如图 4所示。

$ R a=\frac{1}{N} \sum\limits_{j=1}^N Z_j $

(1)

式中：Ra为沥青胶浆表面的粗糙度，nm；N为所选范围内数据点的采样数；Z为表面上某一点相对于显微镜运行状态下的高度值，可为负值，nm。

从图 4(a)中可以看出，冻融前后沥青胶浆的表面粗糙度均大于基质沥青表面粗糙度，说明掺入矿粉后，冻融前后沥青胶浆与集料的黏附性均有很大的提升，平均提升的幅度分别为20%和40%，主要原因是矿粉的掺入后，矿粉与沥青发生了化学反应，降低了沥青胶浆的冻融损伤，但冻融后，沥青胶浆的表面粗糙度均小于冻融前，降低幅度在3%~20%之间，说明在季冻区的沥青路面比非季冻区更容易发生水损害，对于季冻区的沥青混合料，其矿粉的质量要求应高于非季冻区。图 4(b)为矿粉CaCO₃含量与胶浆粗糙度下降幅度的关系，可以看出，冻融15次后，粗糙度的下降幅度与CaCO₃含量呈抛物线下降趋势，当以粗糙度的下降幅度为5%作为标准，则要求季冻区矿粉中CaCO₃含量不应小于85%，结合图 4(a)中年丰和金泰矿粉冻融前后粗糙度的变化可知，金泰矿粉沥青胶浆冻融后的粗糙度与年丰矿粉冻融前的粗糙度相当，说明季冻区矿粉中CaCO₃含量应平均增加10%，其应用效果才能与非季冻区相一致。

3.2 矿粉性质对沥青胶浆表面力学性质的影响

采用原子力显微镜AFM对不同的沥青胶浆进行表面力曲线扫描，沥青胶浆的弹性模量结果如图 5和图 6所示。图 7(a)为冻融循环后沥青胶浆的弹性模量的变化图，由图可知，在没有冻融的情况下，沥青胶浆的弹性模量在掺入矿粉之后均有一定程度的提高，但提升的幅度不大，平均提升了12%左右，其中金泰矿粉提升的幅度最高，为16%，因为其CaCO₃含量高，比表面积较大，加速了其与沥青的反应，形成高模量物质较多。在冻融15次以后，模量均有较大程度的提高，嫩江和年丰矿粉所含有的CaCO₃含量都比较低，所以其弹性模量的变化幅度较大，分别为35.6%和32.1%，山林矿粉CaCO₃含量最低，且比表面积较小，所以其弹性模量变化也较大，为30.2%，而金泰矿粉的CaCO₃含量最高，比表面积大，与沥青的相互作用能力较强，所以其未冻融的弹性模量较大，但在冻融作用下，模量增加的幅度最小，为17.3%，说明矿粉的CaCO₃含量越高，比表面积越大，沥青胶浆抗冻融效果越好，性能越稳定。图 7(b)为矿粉CaCO₃含量与表面模量提升幅度的关系，可以看出，二者呈抛物线关系，当提升幅度控制在25%以内时，矿粉CaCO₃含量应大于85%。

沥青与集料界面黏附性的好坏，除了与两种材料的表面形貌有关，还直接取决于其表面的黏附力^[15-17]。目前对沥青与集料表面黏附状态主要是通过宏观的物理实验来表征，例如水煮法、水浸法等，但采用沥青胶浆表面的黏附力来评判矿粉的掺入对沥青的黏附性的影响更为科学。掺入矿粉后沥青胶浆的黏附力测试结果变化如图 8所示。

从图 8(a)可以看出，在冻融前，矿粉的掺入，会大幅度增加沥青胶浆的表面黏附力，这是因为矿粉的加入使沥青内部分子排列更加紧密，会使沥青胶浆产生“加筋”效应，同时矿粉与沥青之间发生的化学反应，增加了沥青胶浆表面的黏附力，根据矿粉物理化学性质的不同，提升幅度在75%~200%之间，平均提升150%；山林矿粉的颗粒最粗，所以其加筋效果最弱，初始的黏附力也最小，而嫩江和年丰矿粉较细，所以初始的黏附力最高；经15次冻融循环作用后，各沥青胶浆的黏附力均有所降低，下降幅度在17%~30%之间，平均幅度为25%，其原因主要是由于沥青受到冻融损伤的影响，沥青的化学组成会发生变化，而沥青的物理性质受到化学组成的影响，冻融损伤后，沥青硬质组分增加，黏附性降低，所以其黏附力降低。从图 8(b)可以看出，冻融循环后沥青胶浆黏附力下降幅度与CaCO₃含量成反比，CaCO₃含量越高，黏附力下降幅度越小；而细度也是影响下降幅度的因素，嫩江、山林、年丰矿粉生成的沥青胶浆下降趋势相差不大，原因是由于在冻融循环作用下，矿粉细度对黏附力变化的影响变小，主要影响黏附力变化的是矿粉与沥青之间的化学反应，而嫩江矿粉与年丰矿粉的CaCO₃含量均较低，所以矿粉与沥青的反应弱，山林矿粉则是因为比表面积影响到了其反应程度，金泰沥青胶浆变化幅度最小，是由于其较高的CaCO₃含量和较大的比表面积，即细度或比表面积影响沥青与矿粉的反应速度，而CaCO₃含量影响反应深度；当黏附力下降的幅度小于25%时，矿粉的CaCO₃含量不应小于80%。

4 矿粉性质对沥青胶浆流变性能的影响

动态剪切流变仪DSR能够测量沥青或沥青胶浆在特定温度以及加载频率下的流变性能，主要指标有复数剪切模量、相位角和车辙因子。采用不同冻融循环次数的沥青胶浆进行DSR试验，以应变控制模式，温度扫描在30~60 ℃之间，温度步长为10 ℃，角频率为0.01~100 rad/s^[18]。

4.1 主曲线分析

复数模量G^*大小能够反映出沥青(胶浆)抵抗剪切和变形的能力，复数模量越大，其抵抗变形的能力越强，高温稳定性就越好，图 9为典型沥青胶浆复数模量主曲线，图 10为不同沥青胶浆的复数模量和相位角变化曲线。

图 10(a)是不同沥青胶浆在60 ℃、1 Hz频率下的复数模量，根据图形可以看出，加入矿粉后，无论冻融前后，沥青胶浆的复数模量均匀很大的提升，但由于矿粉的性质不同，提升的状况也不尽相同。从复数模量曲线的纵向分布看，根据CaCO₃的含量复数模量变化曲线可分为两类，第1类当CaCO₃含量较高时(年丰和金泰矿粉的CC分别为80%和90%)，其复数模量曲线处于高位，第2类当CaCO₃含量较低时(山林和嫩江矿粉的CC分别为60%和70%)，其复数模量曲线处于低位，两类曲线复数模量平均相差400 Pa，说明矿粉CaCO₃含量对于提高沥青胶浆的流变性能至关重要。年丰与山林沥青胶浆在冻融循环次数较低的时候复数模量增加较小，但是在冻融次数超过10次之后，复数模量增加较大，年丰矿粉形成的沥青胶浆增长的较快原因是因为其塑性指数较大，所以其后面的增长速度较大，山林矿粉变化大的主要原因是比表面积小，与沥青之间的交互作用小，难以阻碍沥青在冻融作用下沥青的老化。金泰沥青胶浆的复数模量增加幅度较小，说明金泰沥青胶浆的耐冻融性较好。因此，矿粉的化学性质、CaCO₃含量、比表面积和IP均对沥青胶浆的冻融循环稳定性均有较大的影响。

沥青材料中，相位角δ反应了沥青胶浆的黏弹性成分比例，相位角越大，沥青胶浆的黏性成分越大，当δ趋近于90°时，表明此时的沥青已经是完全的黏性流体。沥青胶浆的相位角随冻融循环次数的变化规律如图 10(b)所示，可以看出，经过冻融循环之后，沥青胶浆基体变硬，弹性成分增加，因此相位角随之呈现下降的趋势，山林矿粉5次冻融循环后下降的幅度最大，而金泰的减少幅度最小，性能最稳定。

4.2 沥青胶浆的高温及疲劳性能分析

G^*/sinδ车辙因子是沥青的高温稳定性评价指标，其数值愈大，表明沥青或胶浆的抗高温能力越好，对经过不同冻融次数的沥青胶浆进行频率扫描，选取连续正弦交变荷载，得到1 Hz频率下60 ℃的车辙因子、疲劳因子，所得结果图 11所示。从图中可以看出，不同的沥青胶浆的车辙因子有所差异，而且沥青胶浆在经过长时间的冻融循环之后，抗高温性能有所上升，但是趋势有所不同，也体现了矿粉性质对沥青胶浆性能变化的影响。车辙因子上升的主要原因是沥青在冻融作用后，其模量增加导致其抵抗变形的能力增强。

同种沥青胶浆的疲劳因子与车辙因子的变化规律相同，均随着冻融次数的增多而增大。但是疲劳因子越大，沥青的抗疲劳特性越差，因此随着冻融次数的增多，虽高温稳定性有所增加，但抗疲劳性能呈现下降的趋势。其中山林和年丰矿粉沥青胶浆在冻融10次以后呈现明显的增大趋势，其余矿粉形成的沥青胶浆变化速率与基质沥青相当。

结合图 10、11可以发现，沥青胶浆的复数模量、车辙因子、疲劳因子的变化规律基相同。矿粉的SSA和CC对胶浆的性能具有重要的影响，矿粉的SSA越大，CC越高，胶浆的复数模量、车辙因子越大，高温性能越好，但抗疲劳性能和黏结性能会有所降低，说明矿粉增加矿粉的SSA和CC至关重要，现有的矿粉技术标准中，应增加这两项指标，以实现对矿粉母岩(CaCO₃含量)选材和生产工艺(比表面积)的约束。

5 基于冻融循环的石灰岩矿粉技术标准 5.1 矿粉技术指标排序

利用随机森林方法^[19]，采用python软件对矿粉的物理化学指标与胶浆性能的变化进行相关性分析，判断矿粉性质与沥青胶浆性能变化的关联性，以此提出矿粉技术指标排序。通过分析表明，矿粉指标重要性的排序结果：比表面积>CaCO₃含量>塑性指数>细度指标，且具有一致性。

根据排序结果可以看出，比表面积对沥青胶浆的耐冻融性影响最为显著，而CaCO₃的含量次之，因为比表面积的大小直接决定矿粉与沥青的接触面积，接触面积越大，短时间内产生的结构沥青越多，沥青胶浆的黏聚力就越强。沥青胶浆的粗糙度、黏附力与弹性模量等性能与矿粉中的CaCO₃含量也具有很大的关系，CaCO₃含量越高，矿粉中的Ca离子就越多，能够与沥青产生化学吸附而形成较多的化学键，化学键结合力越大，进而影响到沥青的表面形貌以及微观力学性质变化，从而阻止沥青的组分在冻融循环的作用下产生冻融损伤，但这个化学过程较慢，短时间内的效果没有比表面积的作用效果显著。矿粉的细度指标以及塑性指数由于对沥青与矿粉的相互作用影响较小，对沥青胶浆的作用效果并不是特别明显。以上的分析表明，矿粉的SSA的越大和CC越大，沥青胶浆的耐冻融性越好，同时也应该控制矿粉的IP在一定的等级以上，且矿粉的IP必须与矿粉比表面积相对应。

5.2 季冻区沥青混合料矿粉技术标准

矿粉的特性主要由料源特性和加工特性两个方面决定。料源特性决定矿粉的岩性、密度、酸碱性、有效矿物含量等；但宕口的岩石材质不均匀并会有杂质，均会影响矿粉与沥青反应的深度；而加工特性会影响矿粉细度、比表面积和杂质的含量，这些会影响矿粉与沥青的反应速率。因此，矿粉的技术标准应包含对母岩和矿粉两部分要求。

在料源的基本要求方面，规范要求采用“石灰岩或岩浆岩强基性岩石等憎水性石料磨细的矿粉”，较为粗略，因此建议季冻区路用矿粉宜采用“石灰岩母岩且母岩的黏附性应达到五级”，原因有3点: 一是石灰岩的分布广，便于开采，而强基岩浆岩储量相对较少；二是石灰岩比较软，便于加工到规定的细度，而岩浆岩硬度相对较高，不易加工；三是石灰岩内SiO₂的含量极少，属于碱性，而强基的岩浆岩SiO₂含量一般为30%~53%，接近中性。就矿粉而言，从亚砜基的生成来讲，CaCO₃含量不应小于60%，从对胶浆表面力学性能影响上，CaCO₃含量不应小于85%，有效成分要求越高，对母岩和加工工艺要求就越高，因此CaCO₃含量的技术要求应结合公路等级按级别给出，以体现工程的经济原则。

矿粉的粒度分布是沥青混合料中细集料级配的进一步完善与延续，适当的粒度分布能够减小沥青混合料的空隙率，形成结构更加稳定的沥青混合料，以抵抗变形的影响。因此对矿粉的粒度分布有一定的技术指标要求。结合对矿粉的粒度分布的研究，将矿粉的粒度分布按照90%通过率的粒径作为指标进行分级。

由于来自不同产地的岩石的状态不同，采用的加工参数也有所不同，加工之后矿粉的表面粗糙度以及棱角性也会迥异；矿粉的比表面积是矿粉的粒度分布、粗糙度以及棱角性的综合体现，能够影响到矿粉与沥青的接触面积的大小，从而影响到沥青与矿粉的黏结性，因此有必要对矿粉的比表面积进行指标的分级。

矿粉的塑性指数不仅与所含杂质成分有关，还与矿粉的细度有关。矿粉在生产过程中，应该首先将岩石表面的覆盖物清理干净，特别是泥土。当泥土清理不干净时，生产出来的矿粉的塑性指数就会因为含有过多的亲水矿物而塑性指数偏大，因此应该对矿粉生产工艺严格控制。

图 12(a)为塑性指数IP与X₉₀的关系，而图 12(b)为塑性指数IP与SSA的关系，从两张图上可以看出，塑性指数与二者呈线性关系，即IP随着细度X₉₀的增加递减，IP随着比表面积的增加而递增，这说明塑性指数IP并不是与矿粉中的杂质或者蒙脱石的含量呈单一关系，IP是矿粉中的亲水物质、细度和比表面积的综合反映，在现行规范中，要求IP≤4%的技术要求，应随着矿粉的细度或者比表面积的变化而调整，如当矿粉的比表面积增加时，IP可适当增加，当矿粉的比表面积减少时，IP可适当减小。

综合上述分析，结合矿粉中的CaCO₃含量、比表面积对沥青胶浆冻融损伤的影响，将石灰岩矿粉分为4个等级，矿粉的综合分级标准见表 5，矿粉母岩要求90号基质沥青的黏附性不小于5级，为了方便矿粉生产企业控制细度，同时给出了不同等级矿粉的目数要求，其他技术指标则可遵循现行规范的技术要求。

6 结论

1) 矿粉的掺入能够改善沥青胶浆的冻融老化性能，冻融循环后矿粉CaCO₃含量与胶浆粗糙度下降幅度、表面模量提升幅度呈抛物线下降趋势，与沥青胶浆黏附力呈直线下降关系，矿粉的加入使冻融循环后的高温稳定性和抗疲劳性能变化幅度降低，季冻区石灰岩矿粉的CaCO₃含量不应低于85%。

2) 季冻区的沥青路面比非季冻区更容易发生水损害，为平衡季冻区和非季冻区的性能，季冻区比非季冻区矿粉平均增加10%的CaCO₃含量。

3) 随机森林方法分析表明，矿粉的物理化学指标对胶浆性能变化影响的重要性：比表面积>CaCO₃含量>塑性指数>细度指标，比表面积影响沥青与矿粉的反应速度，而CaCO₃含量影响反应深度。

4) 基于矿粉物理化学指标对沥青胶浆冻融损伤的影响，提出了矿粉母岩要求与矿粉的综合分级技术标准。