2024, Vol. 56
2. 省部共建绿色建筑国家重点实验室(西安建筑科技大学), 西安 710055;
3. 西安建筑科技大学 材料科学与工程学院, 西安 710055
2. State Key Lab of Green Building in Western China (Xi'an University of Architecture and Technology), Xi'an 710055, China;
3. College of Materials Science and Engineering, Xi'an University of Architecture and Technology, Xi'an 710055, China
钢渣是炼钢过程中排出的固体废弃物，其成分为过烧硅酸三钙(C3S)、硅酸二钙(C2S)、RO相(CaO-FeO-MgO-MnO固溶体)、铁铝酸钙(C4AF)及钙镁橄榄石等[1]。中国每年产生钢渣约1亿吨，但有效利用率仅为22%，钢渣的堆放和填埋不仅占有大量土地，而且易造成环境污染[2]。为提高钢渣的使用率和实现水泥工业的降耗、节能和减排，钢渣常被用作水泥混合材或混凝土掺合料[3]。钢渣作为水泥混合材或矿物掺和料时常存在以下3个问题[4]：钢渣中矿物结晶完整，缺陷少，导致其活性较低；钢渣中的惰性组分(如Fe3O4和RO相)含量多；钢渣中含有一定量的f-CaO和f-MgO，影响水泥和混凝土的体积稳定性。目前，钢厂的热闷工艺[5]可充分消解钢渣中f-CaO和f-MgO，为其建材资源化提供保证。为提高钢渣的早期水化进程，常采用机械激发、高温激发和化学激发提高其活性。机械激发可减少钢渣矿物晶体的尺寸，使矿物晶体的晶格错位，但当比表面积超过500 m2/kg时，因可磨性差，导致能源消耗和成本增加。高温激发使钢渣中Si-O和Al-O键断裂，并有利于钢渣玻璃体网格结构的解聚，但不宜用于混凝土的现场制备。所以常采用化学试剂提升钢渣活性，如王强[6]研究表明碱性环境有利于钢渣中玻璃体的解体，重新缩聚形成沸石类水化产物；张长森等[4]发现钠盐(NaAlO2，Na2SO4，Na2SiO3)可提高钢渣水泥早期水化特性；Singh等[7]发现Na2SiO3不仅可提高钢渣水泥的早期水化反应，且增多水化产物中C-S-H凝胶的含量。碱性激发剂虽可提升钢渣及钢渣水泥的早期活性，但鲜见碱性激发剂对钢渣水泥水化反应、凝结时间、强度、水化产物及影响机制的系统研究。
为探究碱性激发剂对钢渣水泥早期水化进程、水化特性和微结构的影响，选取水玻璃、NaOH和Na2CO3/NaOH作为激发剂，通过测试净浆的流动度，凝结时间和胶砂强度研究碱性激发剂对钢渣水泥宏观性能的影响；采用水化热、XRD、SEM和MIP分析碱性激发剂对钢渣水泥微结构的影响机理。
1 试验 1.1 原材料水泥(P·O 42.5)由陕西秦岭水泥西安有限公司提供，比表面积334 m2/kg；钢渣来自山东山科固废资源有限公司，比表面积520 m2/kg；水泥和钢渣的化学成分见表 1，钢渣中f-CaO和f-MgO质量分数分别为3.1%和2.32%。Na2CO3和NaOH均为分析纯，水玻璃原液的模数为3.2，含水率为64.42%，通过NaOH调整水玻璃模数为1.2。钢渣与水泥的质量比为3∶ 7，水灰比为0.5。将掺入碱性激发剂NaOH、Na2CO3/NaOH和水玻璃的试样依次标记为C-SS1、C-SS2和C-SS3，未掺组标记为C-SS0。激发剂为钢渣质量的4%，以激发剂中Na2O质量分数计算掺入质量[8]，其中Na2CO3/NaOH的质量比为2∶ 1。试验用水为去离子水，砂为标准砂。
|
表 1 水泥和钢渣化学成分 Tab. 1 chemical composition of cement and steel slag |
按照GB/T 1346—2011《水泥标准稠度用水、凝结时间、安定性检验方法》[9]测试钢渣水泥净浆的凝结时间和流动度。
根据GB/T 17671—1999《水泥胶砂强度检验方法(ISO)》[10]测试不同龄期钢渣水泥砂浆试样的抗压强度和抗折强度。
1.2.2 水化热测试采用Thermometrics TAM air型量热仪在25 ℃的恒温条件下测定钢渣水泥水化热。称碱性激发剂，再加入拌合水，保证水总质量为1.5 g，与3 g钢渣水泥混合后，再置于安瓿瓶中，测试时间为60 h。
1.2.3 微观测试XRD：将水化至3 d和28 d的净浆试样存放于异丙醇中。测试前，将试样在50 ℃的烘干箱中干燥48 h，干燥后破碎磨细并过0.08 mm标准筛。采用日本岛津XRD-7000型X射线衍射仪分析物相变化。
DSC-TG：采用Mettler Toledo TGA/SDTA 851型综合热分析仪进行热分析，温度范围30~1 000 ℃，升温速率为10 K/min，工作环境是N2。
MIP：从试件中心位置收集尺寸为3~5 mm颗粒试样。采用Autopore Ⅳ 9500型压汞仪分析孔隙结构，施加压力3~414 kPa，汞与孔壁之间的接触角为140°，汞与固相间的表面张力为0.480 N/m。
SEM：从试件的中心位置收集尺寸5~10 mm的薄片试样。采用Gemini SEM 500扫描电镜能谱仪观察钢渣水泥水化产物的微观形貌。
2 试验结果与分析 2.1 凝结时间、流动度碱性激发剂对钢渣水泥净浆凝结时间和流动度的影响规律见图 1。碱性激发剂提高钢渣水泥早期的水化反应，其宏观性能表现为钢渣水泥净浆的凝结时间和流动度因碱性激发剂的掺入而降低，同时与文献[11]的试验结果比较，表明碱性激发剂在钢渣水泥中存在协同效应，可缩短该钢渣水泥浆体的凝结时间和降低流动度。因为激发剂碱度(pH值)、离子的类型(CO32-、SiO32-)及其聚合度有利于促进钢渣水泥的早期水化反应并形成凝胶体，加速硬化进程[7]。碱性激发剂的种类对钢渣水泥凝结时间和流动度的影响很大，究其原因：碱性激发剂增加钢渣水泥早期反应液相中的OH-浓度，加速钢渣玻璃体的解聚和加速水化产物的生成，因而可缩短凝结时间和降低流动度；激发剂中的CO32-和SiO32-可与水化产物Ca(OH)2发生反应，生成沸石类水化产物和C-S-H(C-A-S-H)凝胶，早期水化产物的快速生成及其范德华力使得凝结时间和流动度降低；此外，水玻璃的黏度比NaOH和Na2CO3/NaOH高[12]，因而水玻璃对钢渣水泥的凝结时间和流动度的影响最为显著。
|
图 1 钢渣水泥的凝结时间和流动度 Fig. 1 Setting time and fluidity of steel slag-cement |
图 2为碱性激发剂对钢渣水泥胶砂试块抗折和抗压强度的影响规律。3种碱性激发剂对强度的增强效果从强到弱依次为：水玻璃、Na2CO3/NaOH、NaOH。对比3种碱性激发剂的分子结构，发现增强效果与Na2O、CO32-、SiO32-等有关：Na2O的质量分数相同时，NaOH组使得水化环境中的OH-浓度更高[13]，从而加速钢渣玻璃体结构的解聚，但因OH-同时会与Ca2+结合并以Ca(OH)2形式结晶、富集，反而制约钢渣水泥后期的水化反应，所以NaOH的增强效果较差；较NaOH组，Na2CO3/NaOH电离的OH-不仅促使钢渣水泥中四面体[SiO4]和[AlO4]解聚形成H3SiO4-和H3AlO42-，同时离子CO32-会与基体中的Na+、Ca2+、OH-、H3SiO4-和H3AlO42-反应生成沸石类水化产物(如Na2Ca(CO3)·5H2O)和C-A-S-H凝胶，增强基体强度[14-15]；当掺入水玻璃时，碱性环境会加速钢渣水泥中四面体[SiO4]和[AlO4]解聚，同时水玻璃提供SiO32-和Na2SiO3，SiO32-可与Ca(OH)2反应生成C-S-H凝胶，Na2SiO3因极高的聚合度可充当水化产物的骨架[15]，使水化硅酸钙和铝酸钙凝胶等水化产物镶嵌、填充其中，因而增强效果最为显著。
|
图 2 碱性激发剂对钢渣水泥胶砂强度的影响 Fig. 2 Effect of alkaline activator on strength of steel slag-cement mortar |
图 3为碱性激发剂对钢渣水泥水化放热的影响。钢渣水泥水化反应放热速率曲线有两个放热峰。钢渣和水泥中的矿物粉体颗粒与水接触时，其表面能的释放与铝酸三钙和铁铝酸四钙的快速反应形成放热速率曲线的第1峰，也称溶解峰[4]。随后，钢渣水泥水化进入诱导期，C3A与水和石膏反应生成钙矾石(AFt)，并伴随着Ca(OH)2和C-S-H凝胶的生成。之后水化进入加速期，钢渣和水泥中矿物组分C3S和C2S开始水化反应，生成水化产物Ca(OH)2和C-S-H凝胶并形成第2放热峰[4]。3种碱性激发剂对第1放热峰的影响较小，对第2放热峰的峰值和出现时间影响较大：NaOH对钢渣水泥水化放热影响较小，略微增加加速期的放热速率和最大放热峰的峰值；Na2CO3/NaOH和水玻璃可缩短钢渣水泥的水化诱导期，在加速期的矿物水化反应放热速率高于NaOH。同时，C-SS1、C-SS2和C-SS3的水化累计放热量较C-SS0分别提高2.07%、6.21%和8.89%，水玻璃的增强效果最显著。因此，碱性激发剂在钢渣水泥体系中起加速水化反应的作用，其结果与凝结时间、3 d胶砂强度的测试结果具有一致性。
|
图 3 碱性激发剂对钢渣水泥放热速率和累计放热量的影响 Fig. 3 Effect of alkaline activator on hydration heat rate and cumulative hydration heat of steel slag-cement |
为分析水玻璃、Na2CO3/NaOH和NaOH对钢渣水泥水化产物及水化进程的影响，对水化至3 d和28 d的钢渣水泥净浆进行TG-DSC分析，见图 4。根据文献[14, 16]和DSC曲线，试验结果具有3个吸热峰，为50~200 ℃、400~500 ℃和600~750 ℃。50~200 ℃的吸热峰对应水化产物AFt和水化硅酸钙的脱水吸热；400~500 ℃的吸热峰是由于Ca(OH)2受热分解；600~750 ℃的吸热峰对应CaCO3或沸石类水化产物(如Na2Ca(CO3)·5H2O)受热分解。化学结合水可反映碱性激发剂对钢渣水泥水化产物的影响，根据公式(1)~(3)计算水化产物中Ca(OH)2和化学结合水的质量分数[16]，结果见图 5。由于试样均采用标准养护，因此忽略Ca(OH)2碳化生成的CaCO3，Ca(OH)2的质量为碱性激发剂激发钢渣水泥反应后的生成量。结果表明：水化至3 d时C-SS3、C-SS2和C-SS1的化学结合水较C-SS0提高21.28%、22.99%和28.58%，C-SS3和C-SS2的Ca(OH)2较C-SS0降低34.53%和30.08%，C-SS1的Ca(OH)2较C-SS0增多19.6%，因为碱性激发剂提供的碱性环境促使钢渣发生溶解和水化反应，同时激发剂中的CO32-、SiO32-与Ca(OH)2发生反应并生成沸石类水化产物和C-S-H(C-A-S-H)凝胶。
| $ W_{\mathrm{P}}=\frac{74}{18} \times\left(\frac{W_{380\;℃}-W_{450\;℃}}{W_{50\;℃} }\right) \times 100 \% $ | (1) |
| $ W_{\mathrm{CBW}}=\frac{\frac{W_{50\;℃}-W_{900\;℃}}{W_{50\;℃}}-L_{\mathrm{B}}}{1-L_{\mathrm{B}}} \times 100 \% $ | (2) |
| $ L_{\mathrm{B}}=\alpha \times L_{\mathrm{C}}+\beta \times L_{\mathrm{S}} $ | (3) |
|
图 4 钢渣水泥水化产物的热分析 Fig. 4 Thermal analysis hydration products of steel slag-cement |
|
图 5 钢渣水泥水产物的定量分析 Fig. 5 Quantitative analysis of hydration products of steel slag-cement |
式中：WP和WCBW分别为Ca(OH)2和化学结合水的质量分数，W50 ℃、W380 ℃、W450 ℃和W900 ℃为相应温度时的质量，α和β为水泥和钢渣的质量分数，分别为0.7和0.3，LB、LC和LS分别为钢渣水泥、水泥和钢渣的烧失量，水泥和钢渣的烧失量分别为0.049和0.015。
图 6为碱性激发剂对钢渣水泥水化产物物相的影响。钢渣水泥的主要晶态水化产物以CH、C-S-H为主，还要少量的AFt和未水化的C3S、C2S及RO相。比较水化产物物相的衍射峰可发现：碱性激发剂对水化产物的种类影响较小，对矿物相数量影响较大；随着龄期的延长，C3S和C2S的衍射峰减弱，CH的衍射峰增强；C-SS1的CH衍射峰较C-SS0增强，C-SS2和C-SS3的CH衍射峰较C-SS0降低，其中C-SS3的降低效果较为明显；C-SS2和C-SS3的C-S-H(C-A-S-H)的衍射峰较C-SS0和C-SS1增强。结果说明Na2CO3/NaOH和水玻璃可消耗CH并生成C-S-H(C-A-S-H)凝胶。此外，水化产物RO衍射峰的位置和形状均未发生变化，说明碱性激发剂未能激发钢渣中RO相的活性。
|
图 6 钢渣水泥水化产物的XRD谱 Fig. 6 XRD patterns of hydration products of steel slag-cement |
水化至28 d时，碱性激发剂对钢渣水泥水化产物微观形貌的影响见图 7。C-SS0水化产物主要有团絮状的C-S-H凝胶和片状水化产物[11]，同时含有少量棒状的AFt晶体和板状的Ca(OH)2，水化产物相互交织黏结在一起，但水化产物数量总体较少，结构疏松；C-SS1水化产物的微观结构形貌相对致密，其中片状水化产物数量较C-SS0少，板状的Ca(OH)2数量增多，片状水化产物和Ca(OH)2穿插在C-S-H凝胶中，形成相对致密的微结构；C-SS2水化产物的C-S-H凝胶较C-SS0和C-SS1增多，片状水化产物数量较C-SS0和C-SS1明显减少，同时可见沸石类水化产物[14]交错搭接并镶嵌于C-S-H凝胶中；C-SS3的微观形貌中可见大量团絮状C-S-H凝胶，片状水化产物的数量和板状Ca(OH)2的数量显著减少，同时可见少量棒状的AFt晶体，基体中水化产物与未水化的钢渣、水泥颗粒及AFt晶体交叉连接并形成一个牢固的整体，与孙建伟等[17]的研究结果一致。因为水玻璃为钢渣水泥前期水化提供了OH-和SiO32-，孔隙液中的OH-可加速钢渣玻璃体结构的解体，SiO32-与水化产物反应生成C-S-H凝胶，提升基体微结构的致密性。
|
图 7 水化28 d后钢渣水泥的SEM形貌 Fig. 7 SEM micrographs of steel slag-cement hydration after 28 d |
图 8为碱性激发剂对钢渣水泥净浆硬化(28 d)后孔径分布和空隙率的影响结果。临界孔隙半径是出现频率最高的孔隙半径，记录于微分曲线中的汞侵入峰[16, 18]。C-SS0、C-SS1、C-SS2和C-SS3的临界孔隙半径分别为78.56 nm、74.56 nm、60.05 nm和48.07 nm，其孔隙率依次为22.06%、20.13%、18.05%和15.85%，表明碱性激发剂降低基体孔隙率并细化其孔隙结构。
|
图 8 碱性激发剂对孔隙结构的影响 Fig. 8 Effect of alkaline activator on pore structure |
基于孔隙大小，孔隙分为凝胶孔(0~10 nm)、细毛细孔(10~50 nm)、中毛细孔(50~100 nm)、大毛细孔(100 nm~10 μm)和大孔(>10 μm)[16, 18]。图 9为孔隙分布特征，从图 9可知：100 nm以下的孔隙体积占总孔隙体积的85%以上，碱性激发剂可细化孔隙结构，使毛细孔和细毛细孔分别转化为细毛细孔和凝胶孔；C-SS1、C-SS2和C-SS3中10 nm以下的孔隙体积比C-SS0分别增加3.21%、6.07%和10.21%；C-SS1、C-SS2和C-SS3中10~50 nm的孔隙体积较C-SS0增加4.61%、3.98%和4.3%；表明采用NaOH激发的浆体孔隙优化主要集中在10~50 nm，而水玻璃和Na2CO3/NaOH激发的浆体孔隙优化主要集中在0~50 nm，其中水玻璃对孔隙优化的效果最为显著。结合水化产物分析和水化产物微观形貌可知，碱性激发剂对钢渣水泥的增强作用源于碱性环境加速钢渣的溶解与反应，生成更多C-S-H(C-A-S-H)凝胶，增强水化产物之间的黏结力，改善钢渣水泥水化后的微结构。
|
图 9 孔隙分布特征 Fig. 9 Pore distribution characteristics |
碱性激发剂对钢渣水泥中钢渣水化的影响机理如图 10所示。首先，碱性环境加快钢渣玻璃体中的硅氧四面体[SiO4]和铝氧四面体[AlO4]发生解聚生成H3SiO4-和H3AlO42-，其与体系中的碱金属离子Ca2+、Na+发生反应生成C-S-H凝胶和沸石类产物，如式(4)和(5)所示；同时，碱性激发剂促使钢渣中的六面体[AlO6]发生解聚生成Al(OH)2+，Al(OH)2+与H3SiO4-、Ca2+、Na+和OH-发生式(6)和(7)反应，这一良性循环使得钢渣充分溶解，产生更多的水化凝胶。此外，水玻璃和Na2CO3/NaOH提供的SiO32-和CO32-与体系中的Ca2+、Na+、OH-发生式(8)和(9)的反应并生成C-S-H凝胶和Na2Ca(CO3)·5H2O，水化产物镶嵌在凝胶孔隙中，减少基体的孔隙率，提高密实度。同时基于XRD和SEM的结果，钢渣中RO相的衍射峰变化不明显，且形状不规则的RO相[19]被水化产物紧裹，说明碱性激发剂未能激发钢渣水泥中RO相的活性，RO相仍以惰性状态存在于水化产物中(图 11)，与孙建伟等[17]的研究结果具有一致性。对于钢渣中的游离氧化钙(f-CaO)和氧化镁(f-MgO)，钢渣前期的热焖处理和机械化学活化[5]，可消除其体积不稳定性，并且宋学锋等[20]研究表明化学激发钢渣胶凝材料的体积膨胀率在7 d内趋于稳定，并满足规范要求。因此，掺入碱性激发剂可有效促进钢渣水泥的水化反应，提高钢渣的使用率。
| $ \mathrm{H}_3 \mathrm{AlO}_4^{2-}+\mathrm{H}_3 \mathrm{SiO}_4^{-}+\mathrm{Ca}^{2+} \rightarrow k \mathrm{CaO} \cdot l \mathrm{Al}_2 \mathrm{O}_3 \cdot m \mathrm{SiO}_2 \cdot n \mathrm{H}_2 \mathrm{O} $ | (4) |
| $ \mathrm{H}_3 \mathrm{AlO}_4^{2-}+\mathrm{H}_3 \mathrm{SiO}_4^{-}+\mathrm{Ca}^{2+}+\mathrm{Na}^{+} \rightarrow p\; \mathrm{Na}_2 \mathrm{O} \cdot k \mathrm{CaO} \cdot l \;\mathrm{Al}_2 \mathrm{O}_3 \cdot m\; \mathrm{SiO}_2 \cdot n \mathrm{H}_2 \mathrm{O} $ | (5) |
| $ \mathrm{Al}(\mathrm{OH})_2^{+}+\mathrm{H}_3 \mathrm{SiO}_4^{-}+\mathrm{Ca}^{2+}+\mathrm{OH}^{-} \rightarrow k \mathrm{CaO} \cdot l \mathrm{Al}_2 \mathrm{O}_3 \cdot m\; \mathrm{SiO}_2 \cdot n \mathrm{H}_2 \mathrm{O} $ | (6) |
| $ \mathrm{Al}(\mathrm{OH})_2^{+}+\mathrm{H}_3 \mathrm{SiO}_4^{-}+\mathrm{Ca}^{2+}+\mathrm{Na}^{+}+\mathrm{OH}^{-} \rightarrow p\; \mathrm{Na}_2 \mathrm{O} \cdot k \mathrm{CaO} \cdot l\; \mathrm{Al}_2 \mathrm{O}_3 \cdot m\; \mathrm{SiO}_2 \cdot n \mathrm{H}_2 \mathrm{O} $ | (7) |
| $ \mathrm{Ca}(\mathrm{OH})_2+\mathrm{Na}_2 \mathrm{SiO}_3 \rightarrow\left(\mathrm{CaO} \cdot \mathrm{SiO}_2\right) \cdot \mathrm{H}_2 \mathrm{O}(\mathrm{C}-\mathrm{S}-\mathrm{H})+\mathrm{Na}_2 \mathrm{O} $ | (8) |
| $ \mathrm{CO}_3^{2-}+\mathrm{OH}^{-}+\mathrm{Ca}^{2+}+\mathrm{Na}^{+} \rightarrow \mathrm{Na}_2 \mathrm{Ca}\left(\mathrm{CO}_3\right) \cdot 5 \mathrm{H}_2 \mathrm{O} $ | (9) |
|
图 10 碱性激发剂对钢渣微粉水化性能的影响示意 Fig. 10 Schematic representation of the effect of alkaline exciter on the hydration properties of steel slag micronized powder |
|
图 11 钢渣水泥中RO相的微观形貌图 Fig. 11 Microscopic Morphologies of RO phase in steel slag-cement paste |
1) 碱性激发剂可有效促进钢渣水泥的水化反应，其宏观性能为：缩短钢渣水泥的凝结时间和降低流动度，提高钢渣水泥胶砂的抗折强度和抗压强度。三种碱性激发剂增强效果从强到弱依次为水玻璃、Na2CO3/NaOH、NaOH。
2) 碱性激发剂可缩短钢渣水泥水化的诱导期，增加加速期放热速率和累计放热量，水玻璃对钢渣水泥水化热的影响最为显著。
3) 碱性激发剂可增加钢渣水泥水化液相中的碱度，加速钢渣中C2S和C3S溶解，增强钢渣水泥内部凝胶以及凝胶与骨料之间的黏结密实程度。Na2CO3/NaOH和水玻璃可消耗Ca(OH)2，生成沸石类水化产物和C-S-H(C-A-S-H)凝胶，形成更加致密的基体结构，增强力学性能。
| [1] |
黄毅, 徐国平, 程慧高, 等. 典型钢渣的化学成分、显微形貌及物相分析[J]. 硅酸盐通报, 2014, 33(8): 1902. HUANG Yi, XU Guoping, CHENG Huigao, et al. Analysis on chemical composition, micro-morphology and phase of typical steel slag[J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society, 2014, 33(8): 1902. DOI:10.16552/j.cnki.issn1001-1625.2014.08.044 |
| [2] |
GUO Jianlong, BAO Yanping, WANG Min. Steel slag in China: Treatment, recycling, and management[J]. Waste Management, 2018, 78: 318. DOI:10.1016/j.wasman.2018.04.045 |
| [3] |
王强, 黎梦圆, 石梦晓. 水泥—钢渣—矿渣复合胶凝材料的水化特性[J]. 硅酸盐学报, 2014, 42(5): 629. WANG Qiang, Li Mengyuan, SHI Mengxiao. Hydration properties of cement-steel slag-ground granulated blast furnace slag complex binder[J]. Journal of Chinese Ceramic Society, 2014, 42(5): 629. DOI:10.7521/j.issn.0454-5648.2014.05.12 |
| [4] |
张长森, 李杨, 胡志超, 等. 钠盐激发钢渣水泥的早期水化特性及动力学[J]. 建筑材料学报, 2021, 24(4): 710. ZHANG Changsen, LI Yang, HU Zhichao, et al. Early hydration properties and kinetics of steel slag-cement activated by sodium salts[J]. Journal of Building Materials, 2021, 24(4): 710. DOI:10.3969/j.issn.1007-9629.2021.04.006 |
| [5] |
赵计辉. 钢渣的粉磨/水化特征及其复合胶凝材料的组成与性能[D]. 北京: 中国矿业大学, 2015 ZHAO Jihui. Grinding and hydration characteristics of steel slag and composition and properties of composite cemtitious materials containing steel slag powder[D]. Beijing: China University of Mining & Technology, 2015 |
| [6] |
王强. 钢渣的胶凝性能及在复合胶凝材料水化硬化过程中的作用[D]. 北京: 清华大学, 2010 WANG Qiang. Cementitious properties of steel slag and its role in the hydration and hardening process of complex binder[D]. Beijing: Tsinghua University, 2010 |
| [7] |
SINGH S K, JYOTI, VASHISTHA P. Development of newer composite cement through mechano-chemical activation of steel slag[J]. Construction and Building Materials, 2021, 268: 121147. DOI:10.1016/j.conbuildmat.2020.121147 |
| [8] |
郑文忠, 焦贞贞, 赵宇健, 等. 碱矿渣陶砂砂浆砌筑的砌体轴心受拉性能试验[J]. 哈尔滨工程大学学报, 2019, 40(6): 1037. DENG Wenzhong, JIAO Zhenzhen, ZHAO Yujian, et al. Axial tensile performance of masonry with alkali-activated slag mortar with pottery sand[J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2019, 40(6): 1037. DOI:10.11990/jheu.201807062 |
| [9] |
水泥标准稠度用水、凝结时间、安定性检验方法: GB/T 1346—2011[S]. 北京: 中国建筑工业出版社, 2011 Test methods for water requirement of normal consistency, setting time and soundness of the Portland cement: GB/T 1346—2011[S]. Beijing: China Architecture and Building Press, 2011 |
| [10] |
水泥胶砂强度检验方法(ISO): GB/T 17671—1999[S]. 北京: 中国建筑工业出版社, 1999 Method of testing cements-Determination of strength: GB/T 17671— 1999[S]. Beijing: China Architecture and Building Press, 1999 |
| [11] |
ZHANG Shiyu, WANG Qiang. Inhibition mechanisms of steel slag on the early-age hydration of cement[J]. Cement and Concrete Research, 2021, 140: 106283. DOI:10.1016/j.cemconres.2020.106283 |
| [12] |
黄华, 郭梦雪, 张伟, 等. 粉煤灰-矿渣基地聚物混凝土力学性能与微观结构[J]. 哈尔滨工业大学学报, 2022, 54(3): 75. HUANG Hua, GUO Mengxue, ZHANG Wei, et al. Mechanical property and microstructure of geopolymer concrete based on fly ash and slag[J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2022, 54(3): 75. DOI:10.11918/202104058 |
| [13] |
ZHANG Qilin, JI Tao, YANG Zhengxian, et al. Influence of different activators on microstructure and strength of alkali-activated nickel slag cementitious materials[J]. Construction and Building Materials, 2020, 235: 117449. DOI:10.1016/j.conbuildmat.2019.117449 |
| [14] |
焦贞贞. 碱激发矿渣胶凝材料砌块砌体基本力学性能研究[D]. 哈尔滨: 哈尔滨工业大学, 2019 JIAO Zhenzhen. Study on basic mechanical properties of alkali-activated slag cementitious material block masonry[D]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2019 |
| [15] |
刘翼玮, 张祖华, 史才军, 等. 硅灰对高强地聚物胶凝材料性能的影响[J]. 硅酸盐学报, 2020, 48(11): 1689. LIU Yiwei, ZHANG Zuhua, SHI Caijun, et al. Influence of silica fume on performance of high-strength geopolymer[J]. Journal of Chinese Ceramic Society, 2020, 48(11): 1689. DOI:10.14062/j.issn.0454-5648.20200234 |
| [16] |
ZHAO Yasong, GAO Jianming, XU Zhenhai, et al. Long-term hydration and microstructure evolution of blended cement containing ground granulated blast furnace slag and waste clay brick[J]. Cement and Concrete Composites, 2021, 118: 103982. DOI:10.1016/j.cemconcomp.2021.103982 |
| [17] |
SUN Jianwei, ZHANG Zengqi, ZHANG Shiyu, et al. Hydration properties and microstructure characteristics of alkali-activated steel slag[J]. Construction and Building Materials, 2020, 241: 118141. DOI:10.1016/j.conbuildmat.2020.118141 |
| [18] |
SONG Weilong, ZHU Zhiduo, PU Shaoyun, et al. Efficient use of steel slag in alkali-activated fly ash-steel slag-ground granulated blast furnace slag ternary blends[J]. Construction and Building Materials, 2020, 259: 119814. DOI:10.1016/j.conbuildmat.2020.119814 |
| [19] |
HAN Fanghui, ZHANG Zengqi. Properties of 5-year-old concrete containing steel slag powder[J]. Powder Technology, 2018, 334: 27. DOI:10.1016/j.powtec.2018.04.054 |
| [20] |
宋学锋, 崔贺龙, 杨尔康, 等. 不同养护条件下化学激发钢渣的强度与体积稳定性[J]. 材料热处理学报, 2020, 41(5): 140. SONG Xuefeng, CUI Helong, YANG Erkang, et al. Strength and volume stability of chemico-activated steel slag under different curing conditions[J]. Transactions of materials and heat treatment, 2020, 41(5): 140. DOI:10.13289/j.issn.1009-6264.2019-0517 |