静态破碎技术是一种非爆破破碎技术^[1]。静态破碎剂又称无声破碎剂、膨胀破碎剂和非爆炸性破碎剂^[1-3]，是一种粉末状化学制剂，主要包含膨胀性物质、水硬性物质、外加剂和矿物掺合料^[4]。静态破碎剂在适宜的温度下与水混合后，发生游离氧化钙的水化及钙矾石的生成等反应，反应过程中温度可达150 ℃，反应后体积增加2~3倍^[5]。通过对待破碎试件合理确定孔深、孔径、孔距等参数，可以获得较理想的破碎效果。静态破碎技术与机械拆除和爆破拆除相比，噪音小、粉尘少、无飞石和振动，对周围环境和居民日常生活的影响较小，在城镇建筑密集区的建筑拆除方面具有广阔的应用前景。

唐世斌等^[6]通过计算机模拟发现，当岩石的弹性模量在20、50和100 GPa之间变化时，随着岩石弹性模量的增加，注入岩石中的静态破碎剂浆体在膨胀结硬时产生膨胀压应力的速度明显增加，静态破碎剂在岩石中所产生的最大膨胀压应力也逐渐增大。崔年生等^[7]制作了C20、C25和C30素混凝土试块各3个，尺寸为150 mm × 150 mm × 150 mm，中心设一个预制孔，孔深110 mm、孔径30 mm，试验结果表明混凝土强度与试件开裂时间呈负相关。现有的施工经验^[8-11]表明，破碎软质岩石选用的孔距一般为400~600 mm、孔径一般为35~50 mm；而在破碎硬质岩石时，通常需要选用更小的孔距(300~400 mm)和更大的孔径(55~65 mm)，这表明待破碎体的抗压强度和弹性模量影响破碎效果。

目前，待破碎体强度对静态破碎效果影响的相关研究主要集中于岩石破碎领域，较少涉及到混凝土。混凝土柱是土木工程中重要的竖向构件，开展混凝土柱的静态破碎试验研究对推动静态破碎技术的发展与应用有重要意义。

1 试验概况

本试验8个混凝土柱均为边长为450 mm的正方形截面柱，在柱顶面沿柱高钻孔，试件设计见表 1。

钢筋配置见图 1。混凝土强度等级为C20、C30、C40和C50的混凝土柱，标准立方体抗压强度实测值分别为24.41、35.22、44.33和55.50 MPa。表中C-n-N的数字n表示柱的混凝土设计强度等级，例如n为20时混凝土设计强度等级为C20，N表示不割断柱的箍筋，钻孔后直接注入静态破碎剂；C-n-S的数字n与C-n-N的含义相同，S表示钻孔后平行于孔在孔侧面割断箍筋。根据Huynh等^[12]提供的孔深确定原则及工程经验^[8-11]，将孔深统一取为柱高度的80%，孔间距取为200 mm，孔边距取为1/2孔间距与混凝土保护层厚度之和，孔径取手持凿岩机最大钻头直径42 mm^[13]，钻孔布置见图 2。试验用静态破碎剂为施必达(大连)公司的S-611无声爆破剂，根据破碎剂体积膨胀率试验^[14]确定最优水剂比为0.3，此时破碎剂体积膨胀率为310%。利用“外管法”^[15-16]测量得到破碎剂48 h的径向膨胀压应力为23.82 MPa，试验用无缝钢管为45号钢，管外径50.7 mm、壁厚5.4 mm、管高500 mm，为模拟混凝土破碎试验，钢管管口不采用封堵措施，管底采用6 mm厚钢板焊接封堵。

薛志翔^[17]制作了素混凝土和钢筋混凝土试块各3个，尺寸均为200 mm × 200 mm × 200 mm，混凝土标准立方体抗压强度为23.3 MPa，在试件中央预制直径33 mm、孔深175 mm的孔。钢筋混凝土试块使用直径3.5 mm的刻痕钢丝充当钢筋，纵筋配置为8ϕ3.5，箍筋配置为ϕ3.5@180，试验结果表明：素混凝土试件的最大裂缝宽度可达钢筋混凝土试件的4倍。这说明钢筋约束会极大限制膨胀裂缝开展，降低静态破碎效果。因此，本文在进行静态破碎前，用墙锯在柱C-20-S、C-30-S、C-40-S和C-50-S的孔侧面割断箍筋，割缝深度为35 mm，宽度为4 mm^[13]，具体处理方案见图 3。试件C-20-N、C-30-N、C-40-N和C-50-N不割断箍筋，便于形成对照。

将静态破碎剂浆体注入孔内后不进行堵孔。全部试件于2020年9月24日8:00至8:30注入静态破碎剂，记录51 h内混凝土柱膨胀裂缝的宽度变化，试验期间最高温度22 ℃，最低温度11℃。

2 试验结果与分析 2.1 不割断箍筋混凝土柱的静态破碎试验现象与分析

混凝土柱在静态破碎过程中顶面和侧面具有代表性的照片分别见图 4、5。为便于描述现象，将混凝土柱的4个侧面按照试验过程中的朝向分为N面、S面、W面和E面，见图 3。描述和分析试验现象时所用裂缝宽度均为表面宽度。

对比在静态破碎过程中4个不割断箍筋混凝土柱的试验现象，发现：

1) 0~4.0 h，试件C-20-N的顶面和侧面均出现裂缝，顶面孔4与孔3及孔4与孔2之间的裂缝均已连通。注入静态破碎剂浆体后0~4.0 h，除试件C-20-N之外，其余试件的顶面和侧面均未出现裂缝。

2) 4.0~6.7 h，所有试件顶面和侧面均出现裂缝。除试件C-20-N之外，其他试件顶面每相邻两孔之间的裂缝全都连通，并延伸至试件边缘。试件C-20-N孔1和孔4之间的裂缝连通，但孔1与相邻角孔之间的裂缝并未连通，其余试件则无对角两孔之间的裂缝连通，产生这种现象的原因可能是C-20-N的孔4向顶面中心有一定偏移。

3) 6.7~8.9 h，试件C-20-N孔2新增一条延伸至试件边缘处的裂缝，其余试件无新裂缝产生。

4) 8.9~25.2 h，所有试件的裂缝宽度明显增大，侧面均有新裂缝产生。试件C-20-N孔3和孔4延伸至试件边缘的裂缝进一步发展，同时产生体积较小的混凝土碎块；试件C-40-N孔1和孔2之间出现一条新的裂缝并连通；试件C-50-N孔3处出现一条延伸至试件右侧边缘的裂缝。

5) 25.2~50.8 h，所有试件的顶面和侧面均无新裂缝产生，但裂缝宽度进一步发展。

以注入静态破碎剂浆体后的时间为横轴，试件每个侧面裂缝的平均宽度之和为纵轴，建立各试件侧面裂缝宽度的时程曲线见图 6。

以注入静态破碎剂浆体后的时间为横轴，试件顶面每个孔孔周裂缝宽度之和为纵轴，建立各试件孔周裂缝宽度的时程曲线见图 7。

由图 6、7结合考察可以发现：0~4.0 h时，侧面裂缝和孔周裂缝均未开始发展，这是由于静态破碎剂的膨胀力发展过程中存在一段时间的休止期^[6]，休止期内不产生膨胀力，且静态破碎剂在试件内产生的拉应力需要高于材料的抗拉强度，才能产生膨胀裂缝；4.0~8.6 h时，裂缝宽度增长迅速，增长速率达到最大值，在图中表现为曲线斜率最大；8.6~32.0 h时，裂缝宽度的增长速率有所降低，32.0 h时裂缝宽度均比8.6 h的裂缝宽度大1倍左右；32.0~50.8 h时，除未产生裂缝的阶段，裂缝的增长速率最低，宽度发展趋于稳定。

为考察混凝土强度对混凝土柱顶面和侧面破碎效果的影响，以注入破碎剂浆体50.8 h时，每个混凝土柱所有孔的孔周裂缝宽度之和代表混凝土柱顶面的破碎情况；以注入破碎剂浆体50.8 h时，每个混凝土柱4个侧面的裂缝平均宽度之和代表混凝土柱侧面的破碎情况；建立以混凝土标准立方体抗压强度为横轴，裂缝宽度之和为纵轴的关系曲线见图 8。

由图 8可知，随着混凝土强度的增加，顶面和侧面的裂缝宽度之和均呈下降趋势。混凝土强度由24.4 MPa升高到55.5 MPa时，侧面裂缝宽度减小39.9%，顶面裂缝宽度减小63.8%。对于不割断箍筋的混凝土柱，顶面裂缝宽度之和(w_u)及侧面裂缝宽度之和(w_s)与混凝土标准立方体抗压强度(f)之间的关系分别为：

$ w_{\mathrm{u}}=270.38-6.53 f+0.05 f^{2} $

(1)

曲线的拟合优度R²=0.95

$ w_{\mathrm{s}}=98.30-2.73 f+0.03 f^{2} $

(2)

曲线的拟合优度R²=0.97

由式(1)和式(2)可知，随着混凝土强度的增加，顶面裂缝宽度和与侧面裂缝宽度和的降低幅度逐渐减小。

利用电镐去除试件保护层后，试件内部破碎情况见图 9。

由图 9可以发现，虽然钢筋骨架会降低试件表面破碎效果，但静态破碎后试件内部是酥碎的。去除保护层并剔除钢筋后，可以通过简单触碰将由裂缝分割形成的混凝土块体分离。

2.2 箍筋割断后混凝土柱静态破碎的试验现象与分析

选取割断箍筋后4个混凝土柱在静态破碎过程中顶面和侧面的照片，分别见图 10、11。分析时采用的裂缝宽度和割缝宽度均为表面宽度，由于试验过程中存在块体脱落的情况，因块体脱落而消失的裂缝或割缝宽度取为块体脱落前最后一次测量的结果。

由图 10、11结合考察发现：

1) 0~4.1 h，所有试件侧面割缝宽度均有一定发展。试件C-40-S和C-50-S顶面出现裂缝，其余试件顶面无裂缝，原因可能为试件C-40-S的孔3和C-50-S的孔2孔位向试件边缘有一定的偏移，削弱了混凝土对孔内破碎剂的约束。

2) 4.1~7.5 h，所有试件顶面孔周都出现裂缝，不做处理时试件顶面的孔周裂缝主要向试件角部斜向延伸或在两孔之间连通，而割断箍筋时试件顶面的孔周裂缝趋向于向割缝方向延伸，主要是因为割缝在解除了箍筋约束的同时削弱了混凝土截面，形成了较为薄弱的地带。侧面割缝发展较大，但每个侧面仅一个割缝的宽度发展较明显，另一个割缝宽度变化不大。

3) 7.5~9.3 h，所有试件顶面和侧面无新裂缝产生，仅是裂缝宽度有所增加。

4) 9.3~25.6 h，所有试件角部均有块体沿着割缝脱落。除试件C-40-S顶面孔1和孔3之间的裂缝未连通之外，其余试件相邻两孔之间的裂缝全部连通。试件侧面无新裂缝产生。

5) 25.6~51.1 h，试件C-20-S、C-30-S和C-40-S依旧有块体脱落，C-50-S无新裂缝产生。

以注入静态破碎剂浆体后的时间为横轴，试件每个侧面裂缝的平均宽度之和为纵轴，建立各试件侧面裂缝宽度的时程曲线见图 12，裂缝宽度均已扣除割缝初始宽度4 mm。

以注入静态破碎剂浆体后的时间为横轴，试件顶面每个孔孔周裂缝宽度之和为纵轴，建立各试件孔周裂缝宽度的时程曲线见图 13。

结合图 10~13考察可发现：在不考虑块体脱落的情况下，割缝及顶面孔周裂缝的发展情况与不做处理混凝土柱的裂缝发展情况相似，即0~4.1 h时裂缝及割缝的宽度发展缓慢；4.1~9.3 h裂缝和割缝的平均宽度增长迅速，曲线斜率最大；9.3~32.6 h时裂缝和割缝的平均宽度继续增长，但增长速率减缓；32.6~51.1 h时裂缝和割缝的宽度发展速率进一步降低，宽度发展趋于稳定。

为考察混凝土强度对混凝土柱顶面和侧面破碎效果的影响，以注入破碎剂浆体51.1 h时，每个混凝土柱所有孔的孔周裂缝宽度之和代表混凝土柱顶面的破碎情况；以注入破碎剂浆体51.1 h时，每个混凝土柱4个侧面的裂缝平均宽度之和代表混凝土柱侧面的破碎情况；建立以混凝土标准立方体抗压强度为横轴，裂缝宽度之和为纵轴的关系曲线见图 14，侧面裂缝宽度均已扣除割缝初始宽度4 mm。

由图 8、14结合可知，无论是否割断箍筋，顶面和侧面的缝宽与混凝土强度之间均呈负相关，且混凝土强度对顶面裂缝宽度的影响大于侧面。割断箍筋试件的混凝土强度由24.4 MPa升高到55.5 MPa时，试件侧面的裂缝宽度降低39.9%，顶面的裂缝宽度降低58.0%。

割断箍筋的混凝土柱，顶面裂缝宽度之和(w_u)及侧面裂缝宽度之和(w_s)与混凝土标准立方体抗压强度(f)之间的关系分别为：

$ w_{\mathrm{u}}=215.14+3.76 f-0.10 f^{2} $

(3)

曲线的拟合优度R²=0.95

$ w_{\mathrm{s}}=149.20+0.26 f-0.02 f^{2} $

(4)

曲线的拟合优度R²=0.95

由式(3)和式(4)可知，随着混凝土强度的增加，顶面裂缝宽度和与侧面裂缝宽度和的降低幅度逐渐增加，与不割断箍筋混凝土柱裂缝宽度之和的变化趋势相反。

2.3 两种静态破碎方案的破碎效果比较

为比较两种破碎方案的效果，以混凝土标准立方体抗压强度为横轴，注入静态破碎剂浆体51.1 h后的裂缝宽度之和为纵轴，建立关系曲线见图 15。

由图 15可知，割断箍筋能使混凝土柱的破碎效果提升60%以上。

以混凝土标准立方体抗压强度为横轴，以注入静态破碎剂浆体51.1 h后，割断箍筋试件与不割断箍筋试件裂缝宽度和之间的差值为纵轴，建立关系曲线见图 16。

经拟合得到割断箍筋后试件顶面裂缝宽度和增量(Δw_u)、侧面裂缝宽度和增量(Δw_s)及整体的裂缝宽度和增量(Δw_t)与混凝土标准立方体强度(f)的关系分别为：

$ \Delta w_{\mathrm{u}}=-55.24+10.29 f-0.15 f^{2} $

(5)

曲线的拟合优度R²=0.96

$ \Delta w_{\mathrm{s}}=50.89+2.99 f-0.52 f^{2} $

(6)

曲线的拟合优度R²=0.95

$ \Delta w_{\mathrm{t}}=-4.35+13.28 f-0.20 f^{2} $

(7)

曲线的拟合优度R²=0.96

结合公式及图 16可知，随着混凝土强度的提高，割断箍筋对破碎效果的提升程度随混凝土强度的提高而降低，且降低幅度逐渐增加。

3 结论

1) 静态破碎效果会随着混凝土强度的提高而降低，柱顶面的破碎效果优于侧面。不割断箍筋的试件，随着混凝土强度的增加，破碎效果的降低幅度逐渐增加；割断箍筋的试件，随着混凝土强度的增加，破碎效果的下降幅度逐渐减小。

2) 割断箍筋可以将静态破碎效果提升60%以上。但随混凝土强度的增加，割断箍筋对破碎效果的提升程度降低，且降低幅度逐渐增加。

3) 不割断箍筋的试件在静态破碎过程中无块体脱落，表面裂缝分布密集，试件内部酥碎，去除保护层并割断或剔除钢筋后，可以通过简单触碰将由裂缝分割形成的混凝土块体分离；割断箍筋的试件，在静态破碎过程中柱角部会有块体脱落，试件侧面除割缝外很少出现其余裂缝。